55
Определяем результат выработку протоколом пара для внешних подача потребителей:
ДВН = ДОВ + температура ДТЕХН +Д
ГВ
= 12,08 + 9 + 6,04 = левой 27,12 т/ч
количество Принимаем расход температуре пара на энтальпия собственные нужны появление котельной
количество установки: Д
СН=(0,05÷0,15)×Д вн
,т/ч
ДСН наружными =0,15×27,12 = возникновения 4,068 т/ч
Определяем промышленной полное водоводяной количество пара приточной вырабатываемого нагрев котельной
установкой:
Д
КУ
мах
= Д
ВН
+Д
СН
+Д
пот
, т/ч
Где:
Д пот
- определение потери объем пара внутри характеристики котельной, угловой определяется по
формуле: Д
пот
=0,02×
воды
Д вн
,
т/ч Д
пот
необходимые =0,02×27,12 = 0,54 т/ч
Отсюда:
Д
ку
= искусственной 27,12 + необходимых 4,068 + 0,54 = 31,73 т/ч.
проводить Определяем расчет расход питательной охлаждения воды:
g
пит
= Д
КУ
+g
пр
, т/ч
Где: g
пр
– сгорания расход продувочной фильтрах воды, концентрация определяется по формуле:
g
пр
=
ДкуР
100
; т/ч
g
пр
=
317310
100
= 3,17 т/ч
подача Отсюда:
g
пит
= воды 31,73 + 3,17 = 34,9 т/ч
Определяем оставшиеся расход кипящего пара и воды:
Д
с
=
g
пр
х
× (h
1
'
- h
2
'
)/ ((h
с
- h
2
'
)×ƞ
с
); т/ч
Где: h
1
'
- монтажу энтальпия водоопускных котловой воды [коэффициент КДж/кг];
h
2
'
– стажировку энтальпия воды в СНП , нагрева принимается в расчетная рабочее давление в энтальпия СНП
=0,15
h
с
– подогреватель энтальпия насыщенного газоход пара, теоретическая выпущенного из сепаратора
значению давления 0,15;
56
ƞ
с
- программы степень сухости расход пара, соответствии выходящего из сепаратора (значению принимаем
вносимая равную 0,98);
Д
с
=
317
098
дтехн ×(826,94 поступает -467,13)/((2789,7 – 467,13)×0,98) = 0,51 т/ч
коэффициент Расход определение продувочной воды, определение выходящей из СНП:
g
пр
'
= g
пр
- Д
с
; т/ч
g
пр
'
= 3,17 – 0,51 = 2,66 т/ч
результат Определяем производительность ХВО:
g
ХВО
= g
пк
+g'
пр
+ gуровня
подп
+ Д
пот
+ Д
вып
; т/ч
Где: g
пк
– предписанию потери конденсата на непрерывной техн. воды потребители , определяется по
количество формуле:
g
пк
=Дконденсата
ТЕХН
×(100 – μ) отстранять /100 ; т/ч
μ- искусственной процент возврата ответственный конденсата от таблица техн. потребителя,
g
пк
принимаем =9×(100 – котельных 60)/100 = 5,4 т/ч
g
подп
– процессе расход энергетические подпиточной воды, тракте определяется по сгорания формуле:
g
подп
= принимая 0,0075 ×Vкоторый
сист
; т/ч
V
сист
– программы объем тарифов воды системы объему водоснабжения в м
2
. При трубы отсутствии
данных техн тепловой жидкостными сети может определяем определяться по площадь формуле:
V
сист
= gприбор
сист
×(Q
ОВ
+ Q
ГВ
); т/ч
gкотельного
сист
– удельный среднее объем расход воды в системе чугунных теплоснабжения. Для
длина закрытых систем снижении принимается 65 м
3
/может мВт.
V
сист
=65 часов ×(7,78+3,89) = воздуха 758,55 м
3
g
подп
= среда 0,0075·758,55 = 5,69 т/ч
Д
вып
– квадратной расход выпора из покупную парогенератора, число определяется по формуле:
Д
вып
определяем =(0,002 ÷ энтальпия 0,005) ×g
д
;т/ч
g
д
– расход солесодержания воды на который выходе из деератора, может определяется по рабочему формуле:
g
д
= g
пит
+ g
подп
; т/ч
g
д
= 34,9 + 5,69 = охлаждения 40,59 т/ч
Д
вып
полезная =0,003 × 40,59 = абсолютная 0,122 т/ч
57
учитывающий Отсюда:
g
ХВО
= 5,4 + 3,17 + 5,69 + 0,54 + 0,122 = результаты 14,92 т/ч
количество Определяем действительный техн расход трехатомных воды, поступающей на хим.
часовой водоочистку:
Он потребление будет на 10-15% теоретическая больше сжигании производительности ХВО, т.к часть
выполняться воды всему расходуется на собственные конденсата нужды.
g
СВ
площадь =(1,1÷ 1,15) × g
ХВО
; т/ч
g
СВ
=1,1 × приборов 14,92 = бийский 16,41 т/ч
Определяем определяем энтальпию и приборов температуру воды на паронапряжение выходе из
сгорания водоводяного теплообменника:
h
СВ
'' =(g
пр
'×(h
2
'
- h
2
''
)/ g
СВ
) + h
СВ
' ;трехатомных кДж/кг
Где: h
2
'
– подсчитываем энтальпия воды, на входе выходе из определение сепаратора непрерывной
отсутствии продувки при определяется давлении 0,15 Мпа;
h
2
'
= 465 кДж/кг;
h
2
''
– которое энтальпия собирается воды, выходящей из руководству водоводянного числа теплообменника .
( принимается количество температура60˚ создание С); h
2
''
=251,22 расход кДж/кг;
g
СВ
– таблица расход сырой если воды;
h
СВ
' – количество энтальпия водопроводной экономии воды.(принимается расход температура
5˚С);
h
СВ
' передают =20,92 таблица кДж/кг;
Отсюда:
h
СВ
'' = переходе (2,66 вводов ×(465 – 251,22)/16,41) индивидуальная +20,92=55,57 значению кДж/кг
t
СВ
''=55,57/4,19=13,26 ˚С
прохода Расход услуги пара на подогрев в наружными пароводяном таблица теплообменнике перед ХВО
определяем определяется по средств формуле:
ДСВ = gСВ
×( hСВ''' -
h СВ
'')/(
h П
-
h К
)×ƞ ; т/ч
Где:
h СВ
''' – природный энтальпия горелки воды перед ХВО ( принимаем температура теплового принимается
25-40
˚С); h
П
– систем энтальпия технические пара при 0,7 Мпа;
58
ƞ- КПД теплообменника сист принимается 0,98;
ДСВ = число 16,41 ×(125,7 – сухой 55,57)/(2764,14 воздушное -100*4,19)×0,98 =0,5т/ч
Определяем состоит энтальпию и должны температуру воды на координация входе в энтальпия деаэратор на
выходе их паром охладителя использовании выпора:
hВ = (Д
вып
×( hвып – hк )/ gХВО
×ƞ) +
h СВ
''' ; кДж/кг
Где:
h вып
– водогрейных энтальпия ослабления выпора деаэратора ( при средней давлении 0,12 более Мпа);
hВ =(0,122× целью (2681,6 объем -419)/1 4,92*0,98) основных +125,7=144,58
расход кДж/кг t
в
=144,58/4,19=34,5 ˚С
определение Определяем потеря расход пара на фоновая деаэрацию котельных воды:
Д
д
=(g
Д
×h
Д
+ Д
вып
× h
вып
- Д
с
×h
с
–(Д
ОВ
+Д
ГВ
)×h
к
- g
ХВО
×h
В
-Д
ТЕХН
×
М
100
×
×h
тех
)/ трехатомные hД'''; т/ч
Где: hД – объему энтальпия деаэрированной может воды ( при аттестованные давлении 0,12
МПа); h
Д
''' - температура энтальпия расход пара , подаваемого в длина деаэратор ( при остаточная давлении
0,12 МПа);
Дд = этого (40,59×427,38 перекрытия +0,14×2681,18 – 0,51×2789,7 котельных –(12,08+6,04)×209,5
– воздуха 14,92×144,58 - 9×0,6×50×4,19)/ составляем 2683,78 = 3,43 т/ч
насыщенный Расчетный ра сход скорость пара на выбор собственные нужны:
Д
СН
Р
=Д
СВ
+ Д
д
; т/ч
Д
СН
Р
=0,5 + 3,43 = 3,93 т/ч
Т.к Д
СН
Р
= 3,93 , а Д
СН
= прибор 4,068, - крепят расхождение между часов результатами не
коэффициент превышают 20%, что допускается.
подхода Выбор котельных схемы обработки повышении исходной
выбора воды Определяем расчетная химический автомаш состав воды:
отмывка Взвешенные характеристики вещества 5 мг/л; живое Сухой количество остаток 301 мг/л; всех Щелочность 3
диаметр мг-экв/л; Жесткость давления общая 4 воздуха мг-экв/л
Содержание средняя катионов и основных анионов в воде:
топлива Са2+ = 59,6 нагрева мг/л; Mg
2+
= 12,4 мг/л;
Nа +
= 22,2 чугунных мг/л; HСО3 = 183 топлива мг/л;
SО
4
2- = 71,7 мг/л; Сl
-
= 18.
59
материальные Основными опасного показателями водно-химического коэффициент режима проекту работы
парового полное котла более являются величина котельного продувки естественной котла, содержание
нужды углекислоты в расчет паре, относительная расход щёлочность экономии котловой воды.
бака Размер пр топочного одувки определяется по топку формуле:
Р=(
S О.В
×
α О.В
× конденсата 100)/( S
К.В
- S
О.В
× α
О.В
); %
Где:
S О.В
– сухой расход остаток нагрева обработанной воды, требованиям мг/кг;
αО.В – взрыхляющей доля обработанной расход воды в монтаж питательной воде;
S
К.В
- воды сухой температура остаток котловой коэффициент воды, вводов мг/кг.
Доля формуле обработанной результаты питательной воды руководству определяется по
количество формуле: α
О.В
= g
ХВО
/ g
пит
; α
О.В
=14,92 найдем /34,9 = определение 0,428.
Сухой расчет остаток результаты обработанной воды
S О.В
при Nа -скорость катионировании,
теплового увеличивается по отношению к концентрация сухому средняя остатку исходной определение воды :
SО.В≡ 1,1×
S Н.В
средней =1,1×301 = 331,1 занесены мг/кг;
величина Отсюда:
Р = (331,1×0,428×100)/(3000 – строя 331,1×0,428) = нужды 4,958 %.
Относительная число щёлочность температура котловой воды охлаждения равняется еденичную относительной
щёлочности используются обработанной предварительно воды и определяется по перекрытия формуле:
Щ
К.В от
=
Щ О.В
от
= (40×скорость Щ
О.В
× 100) /
S О.В
; %
Где: ЩО.В – пультами щелочность время обработанной воды, определяем мг-экв/кг;
Она средств принимается равной топлива щелочности факела исходной воды;
Щ
К.В от
рабочему =(40× 3 счет ×100)/331,1 = 36,24 %
количество Содержание дтехн диоксида углерода в нагрева паре прибор определяется по формулам:
СО
2
=22 × ЩО.В × αО.В пространстве ×(1+σ), шаге мг/кг - при отсутствии площадь деаэрации
давления питательной воды или при расход использовании коэффициент деаэраторов типа поступает ДСА(без
сопротивление берботажа);
Где:σ- аварий доля прокладкой разложения Nаеq 2СО
3
принимается по максимальный графику;
СО2 = теплового 22×3×0,428×(1 + 0,7) = 48,022 веществ мг/кг
60
По энтальпия результатам проведенных расчетная расчетов расход выбираем схему закрытых обработки
фоновая воды по методу доля ионного расчет обмена.
Т.к Р<10, Щ
К.В
от >20 и
СО 2
>20 , то диаметр схема шаге обработки – Nа-Сl-
ионирование
коэффициент Расчет естественной фильтров первой поступает ступени
удельный Расчет начинается с паром подбора концентрация требуемой площади полное фильтрования:
fNА = Gеq хво /ωн
·а
м 2
где:
G хво
– плотность производительность водоподготовки, т/ч
ωн
– количество нормальная наружными скорость фильтрования, м/ч.
При итого жесткости = 4 строя мг-экв /л,
ω н
= 25 м/ч.
а – количество раствора одновременно получаем работающих фильтров коэффициент принимается не
доля менее двух, этапа дополнительно ответственный один резервный, но он в воды расчете не
трубы учитывается.
fNА = 0,2
м 2
Принимаем 3 подача фильтра Dу = 700 мм, f
ф
= 0,39 м
2 подпиточные Выбранный типоразмер направленных фильтра выхода проверяется на скорость
доли фильтрации:
номинальная Действительная скорость: W
=
где W - таблица скорость энтальпия фильтрования в фильтрах, м/ч
fф - передают площадь энтальпия поперечного сечения таблица стандартного собственных фильтра, м
2
;
а – количество трубной работающих объемная фильтров
Gхво- количество площадь воды, большем проходящее через время химводоочистку, т/ч;
Wн
= м/ч
Wм
= м/ч
воздух Определяем количество полезная солей числа жесткости, удаляемое на
тарифов натрий-катионитных объединяем фильтрах:
ф
хво
fа
G
75,12
39,03
92,14
13,19
39,0)13(
92,14
61
А =
г-экв/сут
где: А - выбранный количество находят солей жесткости, выбора удаляемое в хранение фильтрах, мг-
экв/сутки;
Жо - основных начальная трубы общая жесткость подп воды в котла мг-экв/кг;
Gеq хво- количество защитных воды, применяемых проходящее через кипящего химводоочистку, т/ч;
А = трубы г-экв/сут
Число составляем регенераций газовое каждого фильтра в потеря сутки, nеq :
где: А - определение количество солей воздух жесткости, топку удаляемое в фильтрах,
котельной г-экв/сутки;
- суммарная площадь фильтрования энтальпия натрий-катионитного объединяем фильтра;
- высота сл оя сопротивление катионита, м , удаление принимаем равным - 2 м;
а – таблица число газоход работающих
- рабочая котельного обменная температура способность катионита при
число натрий-катионировании, шаге г-экв/м3 ;
Расход 100%-воды го потери раствора соли на двумя единоразовую нагревается регенерацию
фильтра:
=
где:
- обогрев площадь обратного фильтрования натрий-катионитного схема фильтра
- среда высота слоя уравнению катионита, м
- площадь удельный расход стоимость соли на котлов регенерацию, г/г-экв [3 число табл основных 5-4]
=
хвоо
GЖ 24
32,143292,14424
aЕНf
А
n
Na
рсл
ст
Na
ст
Na
f
сл
Н
Na
р
Е
38,2
365,256239,0
32,1432
n
Na
с
Q
1000
ссл
ст
Na
Na
р
gНfЕ
ст
Na
f
сл
Н
с
g
Na
с
Q
кг02,24
1000
120239,065,256
62
Для определения определение суточного переподготовку расход а технической топку соли на
денежных регенерацию фильтров часов применим теплота формулу:
где: 93 - содержание необходимые хлорида определение натрия NаСl в составляют технической удельный соли, %;
Qеq тс
– расход валовая технической поверочный соли на регенерацию количество фильтров, определим кг/сут.
Расход расчетный воды на увеличивается единовременную регенрацию помещений натрий-катионитного
сжигании фильтра состоит из:
1. объемная Расход расход воды на взрыхляющую давление промывку определение фильтрата:
где: еq i – интенсивность тарифов взрыхляющей количество промывки фильтров количество л/(с м
2
);
t
взр
- расписку продолжительность взрыхляющей раствора промывки, мин;
2. низшая Расход воды на коэффициент приготовление коэффициент регенерационного раствора:
где: b – энтальпия концентрация отдельных регенерационного раствора, %;
ρрр – иными плотность обеспечивать регенерационного раствора, большем т/м3 ;
3. разработать Расход воды на выполняться отмывку техн катионита от продуктов формуле регенерации:
где: qот – определяем удельный расход шаге воды на годовые отмывку катионита
суткг
anG
Q
Na
с
тс
/
93
100
суткгQ
тс
/41,184
93
100338,202,24
3
,
1000
60
м
tfi
Q
взрNa
взр
3
81,2
1000
306039,04
мQ
взр
3
,
1000
100
м
b
Q
Q
рр
Na
с
рр
3
328,0
046,171000
10002,24
мQ
рр
3
, мqНfQ
отсл
ст
Naот
3
12,3239,04 мQ
от
63
принимаем Определяем доли расход воды на время еденичную доли регенерацию натрий-
катионитного секции фильтра без переподготовку использования отмывочной котла воды на направленных взрыхление
:
Расход сжигаемого воды на взрыхляющей одну регенерацию применяемых натрий-катионитного результаты фильтра
при условии энтальпия использования каждого отмывочной воды на промышленной взрыхление:
доля Среднечасовой расход устройства воды на охладитель собственные нужды
сист натрий-катионитных коммунальных фильтров :
м3 /ч
Межрегенерационный скорость период водоводяные работы фильтра годовой определяют из
сопротивление уравнения:
n – количество площадь регенераций протоколом каждого фильтра в
- давления время содержание регенерации фильтра, мин
где: - энтальпия время площадь взрыхляющей промывки помещений фильтра, мин;
- осуществлять время пропуска таблицу регенерационного анализ раствора через давление фильтр, мин;
где: - схема количество регенерационного воздушных раствора;
wрр – удельные скорость пропуска паровой регенерационного принимаем раствора, м/ч ;
отррвзрсн
QQQQ
'
3'
258,612,3328,081,2 мQ
сн
отррсн
QQQ
''
3''
448,312,3328,0 мQ
сн
24
anQ
Q
сн
ч
сн
86,1
24
338,2258,6
ч
сн
Q
Na
регNa
t
n
Т
24
Na
рег
t
отррвзр
Na
рег
tttt
взр
t
ðð
t
Naрр
рр
рр
fw
Q
t
60
рр
Q
64
t
от
– время поэтому отмывки котла фильтра от продуктов возле регенерации мин
где: - пропуски расход воды на таблицу отмывку расход катионита;
wеq от – скорость таблица отмывки, м/ч;
При 2,38 расход регенерациях в
Отмывка подхода идет среднюю сверху вниз, принимаются после программы многократного применения
воздух выбрасывается в природный дренаж.
Количество конструктивный одновременно крепления регенерирующих фильтров:
давление Расчет всех фильтров второй определим ступени.
одного Нормальная скорость при сжигание жесткости 0,1 искусственной мг-экв/л для хлор-ионитных
выходе фильтров [3]
W
=20
м/ч
основных Расчет натрий-хлор-ионного подается фильтра монтируют начинается с выбора корродирование диаметра
по трехатомные скорости фильтрования:
f
СL
=G
хво
/ω
СL
·а м
2
где: теплового
Gхво
– среда производительность
фильтров,м/ч ω
СL
– скорость скорость снижают фильтрования, м/ч
а – количество автокранов фильтров.
f
СL
= принимаем 14,92/20·1=0,75 м
2
Naот
от
от
fw
Q
t
60
от
Q
минt
рр
62,12
39,04
60328,0
минt
от
80
39,06
6012,3
чминt
Na
рег
04,262,1228062,1230
04,804,2
38,2
24
Na
Т
6,0
24
04,2338,2
24
.
Na
рег
ро
nat
n