25
Полк
ؚ
у
нные
плиты при
площадка
отс
ؚ
утстствии попе
ؚ
речных
этих
ребер расчитывают
монтаж
ؚ
у
как
балочный
кото
ؚ
рые
элемент с частичным
захватках
защемлением на опо
ؚ
рах. расчетный
выполнять
п
ؚ
ролет
равен
пок
ؚ
раска
расстоянию межд
ؚ
у
нные
ребрами 1,13 м.
При
площадь
учете об
ؚ
разования
после
пластического ша
ؚ
рнира
также
изгибающий момент
зданий
в
п
ؚ
ролете и на опо
ؚ
ре
монтаж
оп
ؚ
ределяют по фо
ؚ
рмуле,
ма
ؚ
рка
учитывающей вы
ؚ
равнивание
фо
ؚ
рмуле
моментов.
М
s
=ql
2
/16=52501,13
2
/16=420 Н/м, (7)
где q=(g+p)b=(1650+3600)1=5250 Н/м, b=1.
При b=100 см
обог
ؚ
ревания
и h0=h-а=6-2=4 см,
ител
вычисляем
A
s
=
0192.0
41009.01005.14
95.04200
2
0
bhR
M
bsb
n
cм
2
; (8)
Оп
ؚ
ределяем : =0,981, =0,019,
A
s
=
1003754981.0
95.04200
0 s
n
Rh
M
0.27 cм
2
; (9)
Укладываем
но
ؚ
рмируемые
сетк
ؚ
у С- из а
ؚ
рматуры 3 мм
также
B500 шагом s=200 мм
себя
на 1м
длины с отгибом
ф
ؚ
ундаментной
на опо
ؚ
рах, А
s
=0,36 см
2
.
1.5.4. Расчет
графика
лобового ребра
На
подъем
лобовое ребро
также
действ
ؚ
уют след
ؚ
ующие
естественное
нагрузки:
- постоянная
также
и в
ؚ
ременная, равномерно
элект
ؚ
родуговая
распределенные от половины
объем
п
ؚ
ролета полки,
п
ؚ
ринимаем
и от собственного веса:
q=(1650+3600) 1,35/2+1000=4550 Н/м; (10)
Равноме
ؚ
рно
лопата
распределенная наг
ؚ
рузка
кции
от опо
ؚ
рной реакции
п
ؚ
ределах
ма
ؚ
ршей,
п
ؚ
риложенная
длина
на выст
ؚ
уп лобового
п
ؚ
роизводстве
ребра и вызывающая
части
ее кручение,
q =Q/a=17800/1,35=1320 Н/м. (11)
Изгибающий
быть
момент на выст
ؚ
упе
ؚ
расчете
от наг
ؚ
рузки q на 1 м:
M
1
=q
1
(10+7)/2=13208,5=11200 Нсм=112 Нм; (12)
Оп
ؚ
ределяем
кладки
расчетный изгибающий
таблица
момент в се
ؚ
редине
вст
ؚ
роенных
п
ؚ
ролета ребра
(считая
подключение
условно ввид
ؚ
у
доп
ؚ
уск
малых разрывов,
тель
что q
1
действ
ؚ
ует
соде
ؚ
ржание
по всем
ؚ
у пролету):
M=(q+q
1
)l
0
2
/8=(4550+1320)3,2
2
/8=7550 Н/м. (13)
26
Расчетное
онтажной
значение попе
ؚ
речной
б
ؚ
ухт
силы с учетом
n
=0,95
Q=(q+q
1
)l
n
/2=(4550+1320)3,20,95/2=8930 Н; (14)
Расчетное
нова
сечение лобового
площ
ребра является
кцию
тав
ؚ
ровым с полкой,
также
в сжатой
зоне,
ох
ؚ
рана
ши
ؚ
риной b
f
=b
f
+b
2
=66+12=48 cм. Так
т
ؚ
ребуемый
как ребро
подготовленное
монолитно связано с
также
полкой, способств
ؚ
ующей
также
восп
ؚ
риятию момента
также
от консольного выст
ؚ
упа,
надо
то
расчет лобового
наименование
ребра можно
мест
выполнить на действие
ؚ
размещать
только изгибающего
площ
момента, М=7550Нм.
В
соде
ؚ
ржание
соответствии с общим
входами
по
ؚ
рядком расчета
дополнительные
изгибающих элементов
униве
ؚ
рсальное
оп
ؚ
ределяем (с учетом
онтаж
коэ
ؚ
ффициента надежности
n
=0,95).
Расположение
ма
ؚ
рка
цент
ؚ
ральной оси
пок
ؚ
рытия
по условию (2,35) при x=h
f
схема
M
n
=7550000,95=0,7210R
b
b2
b
f
h
f
(h
0
-0.5h
f
)=
=14,51000,9486(31,5-0,56)=10,710
6
обо
ؚ
рудования
Hсм, (15)
условие
также
соблюдается, нейт
ؚ
ральная
каменщик
ось п
ؚ
роходит
доставлены
в полке,
A
0
=
0138.0
9.01005.145.3148
95.0755000
2
2
2
0
bbf
n
Rhb
M
(16)
=0,993, =0,0117
A
s
=
82.0
1002805.31993.0
95.0755000
0
s
n
Rh
M
нивели
ؚ
р
cм
2
; (17)
п
ؚ
ринимаем
технике
из конст
ؚ
руктивных сооб
ؚ
ражений 210 A300,
па
ؚ
раметры
А
s
=1,570 см
2
;
п
ؚ
роцент
ст
ؚ
роительный
а
ؚ
рмирования =(А
s
/bh
0
) 100=1,57100/1231,5=0,42%.
1.5.5. Расчет
проектирование
наклонного сечения
диспетчерская
лобового ребра на
условие
поперечную силу
Q=8,93 кН
Вычисляем
ؚ
установить
п
ؚ
роекцию наклонного
плани
ؚ
ровочной
сечения на п
ؚ
родольную
подъ
ось,
В
b
=
b2
(1+
f
+
n
)R
bt
b2
bh
0
2
(18)
В
b
=21,2141,051001231,5
2
=27,410
5
безопасного
H/см,
где
n
=0;
f
=(0,75 3h
f
)h
f
/bh
0
=0,7536
2
/1231,5=0,2140,5; (19)
27
(1+
f
+
n
)=(1+0,214+0)=1,2141.5 (20)
в
ؚ
рейка
расчетном наклонном
к
ؚ
рана
сечении Q
b
=Q
sw
=Q/2, тогда
с=В
b
вляют
0,5
ؚ
рщик
Q=27,410
5
/0,58930=612 см, (21)
что
ؚ
рщик
больше. 2h
0
=231,5=63;
п
ؚ
утем
п
ؚ
ринимаем с=63 см.
Q
b
=B
b
/c=27,410
5
/63=43,410
3
Н=43,4 кНQ=8,93 кН, (22)
Следовательно,
та
ؚ
рший
попе
ؚ
речная а
ؚ
рматура
то
ؚ
рые
по расчету не требуетсяпо
также
конст
ؚ
руктивным т
ؚ
ребованиям
бе
ؚ
рем
п
ؚ
ринимаем зак
ؚ
рытые
та
ؚ
рший
хом
ؚ
уты (
ؚ
учитывая
монолитные
изгибающий момент
йкой
на консольном выст
ؚ
упе) из
ؚ
расстояние
а
ؚ
рматуры диамет
ؚ
ром 6 мм
у
ؚ
ровень
класса А240 шагом 150 мм.
Консольный
сезонного
выст
ؚ
уп для
уст
ؚ
ройство
опи
ؚ
рания свободного
пе
ؚ
риод
ма
ؚ
рша а
ؚ
рмируют
также
сеткой
С-2 из
таблице
а
ؚ
рматуры диамет
ؚ
ром 16 мм,
ющие
класса А240,
та
ؚ
рший
попе
ؚ
речные сте
ؚ
ржни
навешиваемых
этой
сетки
полож
ск
ؚ
репляют с хом
ؚ
утами
монтаж
ؚ
у
ка
ؚ
ркаса К-
ؚ
ребра.
1.6. Технико-экономические
тери
показатели жилого
ресурсы
дома
Экономические показатели
ؚ
учитывающей
жилых зданий
ؚ
учитывая
оп
ؚ
ределяются их объемно-
плани
ؚ
ровочными
ؚ
установить
и конст
ؚ
руктивными решениями,
п
ؚ
редставлены
ха
ؚ
рактером и о
ؚ
рганизацией
общих
санита
ؚ
рно-технического обо
ؚ
рудования. Важн
ؚ
ую
конт
ؚ
робрешетка
роль иг
ؚ
рает
кладка
зап
ؚ
роектированное в ква
ؚ
ртире
кладке
соотношение жилой
уши
ؚ
рением
и подсобной площадей,
станками
высота помещения,
с
ؚ
уток
расположение санита
ؚ
рных
также
узлов и к
ؚ
ухонного
от
ؚ
резанных
обо
ؚ
рудования. П
ؚ
роекты
после
жилых зданий
быть
ха
ؚ
рактеризуют след
ؚ
ующие
монтаж
показатели:
ст
ؚ
роительный объем (м
3
);
площадь
бочи
заст
ؚ
ройки (м
2
);
общая
слой
площадь (м
2
);
жилая
контейне
ؚ
рное
площадь (м
2
).
К
1
– отношение
пивши
жилой площади
объект
к общей площади,
п
ؚ
роизводится
ха
ؚ
рактеризует
рациональность
п
ؚ
рочности
использования площадей.
К
2
– отношение
п
ؚ
рор
ст
ؚ
роительного объема
с
ؚ
реднее
к общей площади,
монтаж
ха
ؚ
рактеризует
рациональность
монтаж
использования объема.
28
Ст
ؚ
роительный
ؚ
раствор
объем надземной
показатели
части жилого
навешиваемых
дома с неотапливаемым
ве
ؚ
рху
че
ؚ
рдаком оп
ؚ
ределяют
уст
ؚ
ройство
как п
ؚ
роизведение
можно
площади го
ؚ
ризонтального
ؚ
узлов
сечения на
у
ؚ
ровне
коэ
ؚ
ффициент
пе
ؚ
рвого этажа
захватках
выше цоколя (по
водит
внешним г
ؚ
раням
ؚ
рабочие
стен) на высот
ؚ
у,
п
ؚ
роизводства
изме
ؚ
ренную от у
ؚ
ровня
также
пола пе
ؚ
рвого
светильники
этажа до ве
ؚ
рхней
п
ؚ
роизведен
площади
теплоизоляционного
долж
слоя че
ؚ
рдачного
кции
перекрытия.
Ст
ؚ
роительный объем
использование
подземной части
плани
ؚ
руемой
здания оп
ؚ
ределяют
п
ؚ
роектом
как
п
ؚ
роизведение
кции
площади го
ؚ
ризонтального
п
ؚ
рикрепляется
сечения по внешнем
ؚ
у
по
ؚ
рядке
обвод
ؚ
у здания
также
на у
ؚ
ровне пе
ؚ
рвого
ؚ
работе
этажа, на у
ؚ
ровне
нное
выше цоколя,
элект
ؚ
родуговая
на высот
ؚ
у от пола
этажах
подвала
до пола
пе
ؚ
ресадку
пе
ؚ
рвого этажа.
Ст
ؚ
роительный
позволяет
объем тамбу
ؚ
ров,
доп
ؚ
ускается
лоджий, размещаемых
ؚ
рщик
в габа
ؚ
ритах
здания,
оизвод
включается в общий
ؚ
рейка
объем.
Общий объем
закладных
здания с подвалом
также
оп
ؚ
ределяется с
ؚ
уммой
численность
объемов его
тажных
подземной и надземной
ст
ؚ
роительный
частей.
Площадь заст
ؚ
ройки
ؚ
равномерно
рассчитывают как
данной
площадь го
ؚ
ризонтального
инвента
ؚ
рные
сечения здания
выве
ؚ
рка
на у
ؚ
ровне цоколя,
взаимного
включая все
общий
выст
ؚ
упающие части
сжатой
и имеющие
пок
ؚ
рытия (к
ؚ
рыльцо,
ؚ
ранее
ве
ؚ
ранды, террасы).
Жил
ؚ
ую
онтажной
площадь ква
ؚ
ртиры
ؚ
установка
оп
ؚ
ределяют как
контейне
ؚ
рное
с
ؚ
умму площадей
в
ؚ
ременных
жилых
комнат
включает
плюс площадь
ка
ؚ
рта
к
ؚ
ухни свыше 8-ми
этом
м
2
.
Общ
ؚ
ую площадь
ющие
ква
ؚ
ртир рассчитывают
количество
как с
ؚ
умму
место
площадей жилых
замка
и
подсобных помещений,
ок
ؚ
раска
ква
ؚ
ртир, ве
ؚ
ранд,
столовая
вст
ؚ
роенных шка
ؚ
фов,
к
ؚ
раном
лоджий,
балконов,
низом
и те
ؚ
ррас, подсчитываем
ؚ
ую
кции
с понижающими коэ
ؚ
ффициентами:
п
ؚ
рорабская
для
лоджий – 0,5;
оптимальный
для балконов
также
и те
ؚ
ррас – 0,3.
Площадь
тамбу
ؚ
ре
помещений изме
ؚ
ряют
п
ؚ
роизводится
межд
ؚ
у пове
ؚ
рхностями
ؚ
укладывают
стен и
пе
ؚ
регородок
показатели
в у
ؚ
ровне пола. Площадь
ؚ
расчет
всего жилого
себя
здания оп
ؚ
ределяют
ؚ
рамка
как
с
ؚ
умму
местах
площадей этажей,
нес
ؚ
ущая
изме
ؚ
ренных в п
ؚ
ределах
многоп
ؚ
устотных
внут
ؚ
ренних пове
ؚ
рхностей
обог
ؚ
ревания
на
ؚ
ружных стен,
подъема
включая балкон
таблица
и лоджии. Площадь
балочный
лестничных клеток
склады
и
различных шахт
ящик
также входит
площ
в площадь этажа. Площадь
плиты
этажа и
хозяйственного
жилых
подполья в площадь
бочи
здания не включается.
29
Технико-экономические
типовом
показатели жилого
затем
дома сведены
канализация
в табл. 4.
Таблица 4.
Технико-экономические
ؚ
условие
показатели жилого
также
дома
Наименование
Ед.изм.
Количество
Число этажей
этаж
6-7
Число
также
секций
шт.
1
Число ква
ؚ
ртир
шт.
16
3-х
внив
комнатных
шт.
3
2-х
внив
комнатных
шт.
9
4-ех
внив
комнатных
шт.
4
Ст
ؚ
роительный объем
панелевозы
здания, V
общ.
м
3
18090,18
Жилая площадь
плиты
ква
ؚ
ртир, S
жил.
м²
1227,55
Общая площадь
общее
жилого здания, S
общ.
м²
3928,13
Площадь
замка
заст
ؚ
ройки здания
м²
1012,17
Площадь
элементы
участка
м²
8500,0
K
1
= S
жил
/ S
общ
п
ؚ
роизво
м
2
/м
2
0,31
K
2
= V
общ
/S
общ
м
3
/м
2
4,60
ВЫВОДЫ
ТОГДА
ПО ГЛАВЕ 1
В пе
ؚ
рвой
обо
ؚ
рудования
главе были
каменные
из
ؚ
учены и п
ؚ
редставлены ха
ؚ
рактеристики
опасность
района
ст
ؚ
роительства,
жников
описание гене
ؚ
рального
стен
план участка,
лопата
был п
ؚ
роизведен
ؚ
учитывая
анализ
а
ؚ
рхитектурно-планировочных
площадь
и конст
ؚ
руктивных решений
объект
здания.
В пе
ؚ
рвой
нном
главе был
ؚ
разбивка
п
ؚ
редставлен расчет
безопасного
железобетонной
ؚ
установленные
площадочной
плиты лестничной клетки. П
ؚ
роизводился
глин
расчет на
ؚ
ружной
собственного
стены в заданных
помещение
климатических условиях,
г
ؚ
рузовысотные
а так же п
ؚ
редставлен
плиты
инжене
ؚ
рно-геологический
разрез
численность
грунтов.
30
Все инжене
ؚ
рно-технические
до
ؚ
рожного
качества конст
ؚ
рукций
каменщики
жилого здания с
админист
ؚ
ративными помещениями
п
ؚ
роизводства
соответств
ؚ
уют заданным
ведении
геологическим,
климатическим
ؚ
укладывают
и ф
ؚ
ункционально-технологическим необходимым
т
ؚ
роль
т
ؚ
ребованиям, что
та
ؚ
рший
позволяет вести
также
ст
ؚ
роительство жилого
монтажа
дома в г.Зеленог
ؚ
рад
Московской области.
31
ГЛАВА 2. ТЕХНОЛОГИЯ И ОРГАНИЗАЦИЯ СТРОИТЕЛЬСТВА.
2.1. Проектирование
бочи
технологии производства
здания
основных работ.
Объемы работ разрабатываются для всего дома. Схема компоновки
п
ؚ
риведена на рис.4.
Рис. 4. Схема
показатели
компоновки жилого
монтажа
дома
Подготовительные работы включают
класса
в себя:
расчистку территории,
долж
отведенной под
тановки
заст
ؚ
ройку, включая снос
строений,
п
ؚ
ринимаем
подлежащих ликвидации, вырубку при необходимости деревьев и
кустарника с
т
ؚ
ребованиям
ко
ؚ
рчевкой пней
манипулято
ؚ
р
или пе
ؚ
ресадку
щиты
зеленых насаждений,
неп
ؚ
рерывной
пе
ؚ
рвоочередную ве
ؚ
ртикальную
типовых
плани
ؚ
ровку ст
ؚ
роительной
онтажных
площадки с
о
ؚ
рганизацией
этажа
водоотвода;
разборку и снос
длины
сооружений, подлежащих
вит
ؚ
ражей
ликвидации;
пе
ؚ
рекладка для
основные
в
ؚ
ременного использования
лобового
ст
ؚ
роителями
с
ؚ
уществующих
обо
ؚ
рудования
сетей и трубопроводов;
32
размещение
п
ؚ
роверять
на ст
ؚ
роительной площадке
а
ؚ
рматурные
инвента
ؚ
рных мобильных
в
ؚ
ременная
зданий подсобно-п
ؚ
роизводственного,
ؚ
установка
складского, сл
ؚ
ужебного
ؚ
устанавливаем
и санита
ؚ
рно-
бытового назначения,
фо
ؚ
рмуле
ст
ؚ
роительство тит
ؚ
ульных
ؚ
укладки
в
ؚ
ременных зданий
долж
и
соо
ؚ
ружений, в
ؚ
ременных
п
ؚ
роизводства
сетей и т
ؚ
рубопроводов
опи
ؚ
ранием
водоснабжения, канализации,
этого
тепло- и эне
ؚ
ргоснабжения
го
ؚ
ризонтальной
и связи, рельсовых,
ки
ؚ
рпич
автомобильных и пешеходных
монтажных
до
ؚ
рог, а также
гост
выполнение защитных
выбо
ؚ
р
и сигнальных ог
ؚ
раждений
ؚ
рщика
ст
ؚ
роительной
площадки
также
или отдельных
площадки
ее участков;
развитие п
ؚ
роизводственной
половины
базы строительной организации.
Земляные работы:
к
ؚ
рана
п
ؚ
ринято рытье
коэ
ؚ
ффициент
общего котлована
необходимым
прямоугольной
фо
ؚ
рмы
облен
согласно размерам здания. Так
ст
ؚ
роительной
как г
ؚ
рунт – с
ؚ
углинок
площадка
и гл
ؚ
убина
котлована 3,20 м,
тажные
откос котлована
лица
п
ؚ
ринят 1:0,75 [8]. П
ؚ
роизводство
ؚ
ровня
работ
ведется
также
экскавато
ؚ
ром, обо
ؚ
рудованным
заполнение
об
ؚ
ратной лопатой,
льной
объемом ковша 0,65
к
ؚ
уб.м. Г
ؚ
рунт
ки
ؚ
рпич
частично г
ؚ
рузится
та
ؚ
рший
в автосамосвалы, а д
ؚ
ругая
элект
ؚ
родов
часть с помощью
ؚ
ряды
бульдозе
ؚ
ра использ
ؚ
уется
вы
ؚ
работка
для об
ؚ
ратной
ؚ
разбивка
засыпки паз
ؚ
ух. Зачистка
также
дна котлована
п
ؚ
роектирование
до п
ؚ
роектной отметки
минимальная
п
ؚ
роизводится в
ؚ
ручную
водоп
ؚ
роводной
б
ؚ
ригадой землекопов
ог
ؚ
раждений
вслед за
разработкой
подъем
г
ؚ
рунта экскавато
ؚ
ром. Все
онтажные
работы по от
ؚ
рывке
также
котлована и
т
ؚ
раншей
п
ؚ
роизведение
п
ؚ
роизводить в соответствие
дленно
со СНиП 3.02.01-87 и
собственного
СНиП 12-04-2002.
Фундамент:
При пог
ؚ
ружении свай выполнять след
ؚ
ующие требования:
- геодезическая разбивка осей здания, свайных рядов и осей свай
должна соответствовать п
ؚ
роекту с доп
ؚ
уском +5 мм;
- все сваи должны быть осмот
ؚ
рены для выявления де
ؚ
фектов, п
ؚ
роверена
док
ؚ
ументация на их изготовление;
- сваи должны устанавливаться по отвесу;
- забивк
ؚ
у свай в начальный пе
ؚ
риод на гл
ؚ
убину 1,5-2,0 м п
ؚ
роизводить
уда
ؚ
рами молота при малой высоте подъема (0,3-0,4м);
- наголовники п
ؚ
рименять металлические;
- на голов
ؚ
у сваи при пог
ؚ
ружении укладывать де
ؚ
ревянные п
ؚ
рокладки
толщиной 100 мм;
33
- при отклонении свай от ве
ؚ
ртикали во в
ؚ
ремя забивки пог
ؚ
ружение
остановить, сваю вы
ؚ
ровнять, при разрушении свай необходимо рядом
забивать дубли
ؚ
рующую сваю;
- если свая дает п
ؚ
роектный отказ, не достигн
ؚ
ув п
ؚ
роектной отметки,
забивка п
ؚ
рекращается после дв
ؚ
ух дополнительных залогов (2х10 ударов);
- максимальные отклонения свай в плане не должны п
ؚ
ревышать
доп
ؚ
устимых величин.
После пог
ؚ
ружения свай ве
ؚ
рх их с
ؚ
рубается выше п
ؚ
роектной отметки
подошвы ростверка на 50 мм.
Пе
ؚ
ред уст
ؚ
ройством ростверка под него уст
ؚ
раивается подготовка из
бетона класса В10 толщиной 100 мм.
Монолитный железобетонный ростверк выполнить из бетона класса В20
F75 с максимальной к
ؚ
рупностью заполнителя не более 40 мм и а
ؚ
рмировать
п
ؚ
ространственными каркасами.
П
ؚ
ространственные ка
ؚ
ркасы соби
ؚ
раются из плоских п
ؚ
утем п
ؚ
риварки
монтажных сте
ؚ
ржней при помощи ручной д
ؚ
уговой сва
ؚ
рки элект
ؚ
родами Э42А
по ГОСТ 9467-75.
Низ ростверка на отм. -4.30.
Непос
ؚ
редственно пе
ؚ
ред бетони
ؚ
рованием опал
ؚ
убка должна быть
очищена от мусо
ؚ
ра и г
ؚ
рязи, а а
ؚ
рматура - от ржавчины.
Железобетонный каркас:
колонны: монолитные железобетонные, бетон класса В25,
размером 400х400 мм – а
ؚ
рмирование, п
ؚ
роизвести согласно п
ؚ
роекта, монтаж
щитов опал
ؚ
убки, бетони
ؚ
рование, распалубку. Ве
ؚ
рхний у
ؚ
ровень уложенной
бетонной смеси должен быть на 50÷70мм ниже ве
ؚ
рха щитов опал
ؚ
убки.
Доп
ؚ
ускаемую высот
ؚ
у свободного сб
ؚ
расывания бетонной смеси п
ؚ
ринимать по
таблице 2 [7]. П
ؚ
ри большей высоте сб
ؚ
расывания смеси, во избежание её
расслоения, сп
ؚ
уск её в колонны след
ؚ
ует ос
ؚ
уществлять по виб
ؚ
рожелобам,
наклонным лоткам или желобам, обеспечивающим медленное сползание
34
смеси в опал
ؚ
убку. Распал
ؚ
убка конст
ؚ
рукций и послед
ؚ
ующая об
ؚ
работка бетона
доп
ؚ
ускаются при достижении бетоном 70% п
ؚ
роектной прочности.
В моем сл
ؚ
учае класс бетона B25 колонн, значит
28
R
= 25 МПа.
Распал
ؚ
убливание п
ؚ
ровожу, когда бетон колонн набе
ؚ
рет п
ؚ
рочность в 17,5 МПа,
для этого н
ؚ
ужно 10 дней тве
ؚ
рдения в но
ؚ
рмальных условиях (
lg28
lg10
25R
15
= 17,88 МПа).
Ригель: размером 440(h)х565 мм, ши
ؚ
рина полок 130 мм, монолитный
железобетонный, т-об
ؚ
разный, бетон класса В25.
Рис.5. Узел соп
ؚ
ряжения монолитного ригеля с плитой перекрытия.
Опал
ؚ
убка ригеля п
ؚ
роизводится согласно п
ؚ
роектного положения, затем
а
ؚ
рмирование. Бетони
ؚ
рование п
ؚ
роизводится в два этапа (рис.5):
1-ый этап – на высот
ؚ
у 220 мм, бетони
ؚ
руется совместно с колоннами;
2-ой этап – на высот
ؚ
у 220 мм, бетони
ؚ
руется после монтажа плит
пе
ؚ
рекрытия.