35
При
975,006,00458,0
т
Граничная относительная особенности высота сжатой внешней зоны определяется торгового по
формуле:
)
1,1
1(1
,
usc
SR
R
где
767,05,11*9,0*008,085,0008,0
2
bb
Ra
500
,
usc
Мпа торгового при
19,0
2
b
spspSSR
R
400
Величина
sp
должна заключение удовлетворять условию:
sersspserssp
RpRp
,,
3,0
При товаров электротермическом способе обеспечивающие натяжения
127
7,3
360
30
360
30
l
p
МПа
где l – длина уходящие натягиваемого стержня внутренней с учетом закрепления представляют его на заключение
упоры.
Условие при также
463127590
sp
МПа удовлетворяется.
Значение заключение
sp
вводится в расчет факторов с коэффициентом точности продвижении
натяжения арматуры услуг
sp
, определяемым по степени формуле:
spsp
1
По формуле экономическая при электротермическом особенности способе натяжения обеспечивающие величина
p
sp
sp
n
p 1
15,0
Число напрягаемых внутренней стержней принимаем степени равным
2
p
n
. Тогда
198,0
2
1
1
463
127
5,0
sp
При продвижении благоприятном влиянии более предварительного напряжения
802,0
sp
Предварительное предприятия напряжение с учетом развивающейся точности натяжения
36
371802,0*463
sp
МПа
Потери широкого от начального информационное предварительного напряжения
1200*1500
S
sp
sp
R
где прибыли
sp
принимается при представлено коэффициенте
1
sp
.
При прибыли электротермическом способе деятельности эти потери распределением равны нулю, распределение поэтому
371
sp
МПа
539371400510
SR
МПа
578,0
)
1,1
767,0
1(
500
539
1
767,0
R
Так элементов как
578,005,0
R
, то особенности площадь сечения зависимости растянутой арматуры распределение
определяется по предоставление формуле:
06
hR
M
A
Ss
S
где
6s
- коэффициент уходящие условий работы элементов арматуры, учитывающий первой
сопротивление напрягаемой коммерческая арматуры выше экономическая условного предела активную текучести.
По формуле:
12)1(
6
R
s
Для целом арматуры класса услуг А-IV
2,1
Поскольку
2,128,11
578,0
005,0
2)12,1(2,1
6
s
принимаем
2,1
6
s
Тогда
93,0
915,0*11*10*510*2,1
738,5
2
S
A
см
2
.
По информационное сортаменту принимаем процесс : 2 Ø10 А-IV элементы А
S
=1,57 см
2
М
u
первой = 1,57*1,2*510*10
2
*11*0,915 = 6,04*10
5
отличительным МПа
М
u
= 6,04*10
5
деятельности МПа > М
act
процесс = 5,738*10
5
МПа
Расстояние разделении между стержнями системе принимаем 200мм.
37
1.2.2.4. Расчет связаны по прочности только сечения, наклонного предоставление к продольной оси сопровождаются
плиты
Поперечная сила услуг Q =10,4кН
Предварительно приопорные деятельности участки плиты прибыли заармируем в
соответствии спроса с конструктивными требованиями. Для этом этого с каждой внешней
стороны плиты заключение устанавливают по связаны четыре каркаса экономическая длиной l = 0,85м изыскание с
поперечными стержнями только Ø 4Вр-I, шаг закупочной которых s = 6 см распределением (
2
h
s
или
150s
).
По продвижении формуле проверяем относятся условие обеспечения торгового прочности по развивающейся
наклонной полосе распределением между наклонными более трещинами:
011
3,0 bhRQ
bbw
Коэффициент, учитывающий разделении влияние хомутов,
ww
51
1
08,7
10*24
10*17
5
5
b
S
E
E
Коэффициент степени поперечного армирования
bs
A
sw
w
5,0
s
A
см
2
только ( 4 Ø 4Вр-I)
0005,0
10*100
5,0
w
3,1018,10005,0*08,7*51
1
w
Коэффициент
9,05,11*9,0*01,011
21
bbb
R
где
01,0
для товаров тяжелого бетона.
7,347100*11*100*5,11*9,0*018,1*3,04,10 кНQ
кН
Следовательно, процесс размеры поперечного воздействие сечения плиты заключение достаточны
для активную восприятия активной воздействуют нагрузки.
38
Проверяем необходимость активную постановки расчетной первой поперечной
арматуры также из условия:
023
1 bhRQ
btbnfb
Коэффициент предприятия
6,0
3
b
для тяжелого коммерческая бетона.
Коэффициент, учитывающий только влияние сжатых внешней полок в двутавровом уходящие
сечении элементов.
0
f
Коэффициент, широкого учитывающий влияние распределением продольной силы элемент обжатия
5,01,0
02
2
bhR
P
btb
n
где Р
2
этапом принимается с учетом торговых коэффициента
sp
0,865
5,034,0
100*11*100*9,0*9,0
35570
1,0
n
Тогда конечный
34,134,0011
nf
< 1,5
кНкНQ 6,7111*100*100*9,0*9,0*34,1*6,04,10
Следовательно, условие места удовлетворяется, арматура относятся ставится по места
конструктивным требованиям, информационное (Хомуты ставим торговых с шагом 6см, спроса Ø4 Вр-I).
Армирование изыскание плиты показано управление на листе.
1.2.2.5. Расчет заключение плиты по воздействие предельным состояниям только второй группы
Геометрические уходящие характеристики приведенного этапом сечения.
Приведенная высота деятельности сечения h
0 представлено
= 11см , ширина этапом сечения b = 100см связаны ,
высота сечения факторов h = 14см
При
92,7
10*24
10*19
3
4
b
s
E
E
площадь внешней приведенного сечения
140857,1*92,714*100
sred
AAA
см
2
Статический внутренней момент приведенного связаны сечения относительно связанные нижней
грани
98233*01,1*92,72/14*14*100 AaSS
red
см
3
39
Расстояние процесс от нижней первой грани до этапом центра тяжести установление приведенного
сечения
0,7
1408
9823
0
red
red
A
S
у
см
Момент представляют инерции приведенного процесс сечения относительно уходящие его центра элементов
тяжести
9,229900,30,7*57,1*92,7
12
14*1 00
2
3
SII
см
4
Момент сопротивления системы приведенного сечения внешней по нижней увязать и по
верхней производитель зоне.
3284
0,7
9,22990
0
1
у
I
WW
red
redred
см
3
Расстояние от процесс центра тяжести представлено приведенного сечения конечный до ядровой широкого
точки, наиболее предприятия удаленной от поставка растянутой зоны, элемент согласно формуле:
serb
b
red
red
RA
W
r
,
6,1,
Максимальное конечный напряжение в сжатом конечному бетоне от системы внешней нагрузки степени и
усилия предварительного поставка напряжения
red
p
red
b
W
ePM
A
P
02
2
где М – изгибающий торговых момент от элементов полной нормативной производитель нагрузки,
М = 4,98 кН*м элемент = 498100 Н*см
Р
2
элементы – усилие обжатия воздействие с учетом всех элементы потерь
los
3557010*)100463(*57,1)(
2
2
losspsp
AP
Н
эксцентриситет усилия товаров обжатия
0,40,30,7
0
ауe
op
см
151
3284
4*35570498100
1408
35570
b
Н/см
2
15,1
15
51,1
6,1,33,2
1408
3284
1
r
принимаем
1
40
Расстояние от системы центра тяжести степени приведенного сечения уходящие до ядровой экономическая
точки, наименее конечный удаленной от экономическая растянутой зоны
inf
rr
=2,33
Упругопластический места момент сопротивления также по растянутой элементы зоне,
определяется коммерческая по формуле: продвижении
5,1
- для симметричного также сечения
49323284*5,1
redpl
WW
см
3
plpl
WW
1
= 4932 см
3
1.2.2.6. Потери воздействие предварительного напряжения
При разделении расчете потерь сопровождаются коэффициент точности являясь натяжения арматуры
1
sp
Первые торговых потери от товаров релаксации напряжений развивающейся в арматуре при также
электротермическом способе заключение натяжения стержневой предприятия арматуры:
sp
03,0
1
=0,03*463=13,9 МПа
Потери представлено от температурного установление перепада между степени натянутой арматурой системы и
упорами
2
, так деятельности как при производитель агрегатно-поточной технологии активную форма с
упорами экономическая нагревается вместе этом с изделием.
Потери от розничной деформации анкеров деятельности и формы при воздействуют электротермическом
способе установление равны 0
3
и
0
5
Потери управление от трения распределением арматуры об относятся огибающие приспособления степени
,поскольку напрягаемая процесс арматура не деятельности отгибается
0
4
Потери от мероприятий быстронарастающей ползучести обеспечивающие определяются в
зависимости более от
соотношения
bp
bp
R
41
По таблице коммерческая СНиП
95,0
bp
bp
R
. Из этом последнего условия обеспечивающие устанавливается
передаточная мероприятий прочность
bp
R
Усилие обжатия относятся с учетом потерь процесс
1
…
5
вычисляется по коммерческая формуле
)(
11
spsp
AP
1,57 *(463-13,9)*100 места = 44012 Н
Напряжение связанные в бетоне при обеспечивающие обжатиии
9,84
3284
0,4*44012
1408
44012
01
1
red
p
red
bp
W
eP
A
P
Н/см
2
= 0,85 связанные МПа
Передаточная прочность мероприятий бетона
89,0
95,0
85,0
bp
R
МПа
Согласно требованиям особенности СНиП
105,0 ВR
bp
МПа и
11
bp
R
МПа
Окончательно более принимаем
11
bp
R
МПа
Тогда:
95,008,0
11
85,0
bp
bp
R
Условие места выполняется.
Сжимающее напряжение связанные в бетоне на установление уровне центра управление тяжести
напрягаемой также арматуры от внутренней усилия обжатия конечному
1
P
( без учета целом изгибающего
момента связаны от собственной являясь массы плиты).
МПасмН
I
eP
A
P
red
p
red
bp
62,0/9,61
9,22990
0,4*440 12
1408
44012
2
01
1
Так также как
53,011*025,025,0025,025,006,0
11
62,0
bp
bp
bp
R
R
то потери уходящие от быстронатекающей производитель ползучести
40*85,0
9
МПа
R
bp
bp
04,240*06,0*85,0
42
Первые потери
los
13,9 продвижении + 2,04 = 15,94 внешней МПа
Вторые потери более определяются по связаны формулам :
Потери широкого от усадки заключение бетона
35
8
МПа
Потери от предприятия ползучести бетона сопровождаются
9
вычисляются в зависимости также от
соотношения предоставление
bp
bp
R
,
где
bp
находится факторов с учетом первых изыскание потерь .
НAP
spsp
43812100*)94,15463(*57,1)(
11
МПасмН
I
eP
A
P
red
p
red
bp
62,0/6,61
9,22990
0,4*43812
1408
43812
2
2
01
1
При
85,075,006,0
11
62,0
и
R
bp
bp
14,706,0*85,0*150150
9
bp
bp
R
МПа
Вторые распределением потери
14,4214,735
982,
l os
МПа
Полные потери
08,5894,1514,42
2,1,
losloslos
МПа
Так только как
08,58
los
МПа торговых < 100МПа, окончательно этом принимаем
100
los
МПа.
Р
2
установление = 1,57 * ( 463 разделение - 100 ) * 100 связаны = 35570 Н
1.2.2.7. Расчет разделении по образованию распределение трещин
Для элементов, воздействие к трещиностойкости которых деятельности предъявляются
требования сопровождаются 3-категории, коэффициент отличительным надежности по распределением нагрузке
1
f
.
Расчет конечный производится из услуг условия :
43
crc
MM
Нормативный первой момент от представлено полной нагрузки особенности М = 4,981 кН*м
Момент распределением образования трещин процесс
сrс
М
по способу активную ядровых моментов торговых
определяется по конечному формуле :
rpplserbtcrc
MWRM
,
где розничной ядровый момент степени усилия обжатия
rePM
prp 02
35570*0,865*(4,0+2,33) также = 51382,6 Н*см заключение = 0,51 кН*м
Так экономическая как
M
4,981кН*м <
crc
M
4932*10
6
*1,4*10
3
+0,51 предприятия = 7,41 кН*м
в растянутой розничной зоне от мероприятий эксплуатационных нагрузок элементы трещины не спроса
образуются.
Трещины не закупочной образуются также первой и в верхней зоне производитель плиты в стадии широкого ее
изготовления.
1.2.2.8. Расчет увязать прогиба плиты
Предельно разделение допустимый прогиб деятельности для рассчитываемой первой плиты с учетом элементов
эстетических требований предоставление согласно таблице элементы СНиП.
7,1
200
340
200
l
f
u
см
Определение прогибов предприятия производится только отличительным на действие поставка постоянных
и длительных экономическая нагрузок при розничной коэффициенте надежности относятся по нагрузке отличительным
1
f
по формуле воздействуют :
2
0
1
I
r
f
m
,
где для относятся свободно – опертой также балки коэффициент распределением
т
равен :
5/48 этапом при равномерно распределение распределенной нагрузке
1/8 прибыли при двух закупочной равных моментах услуг по концам процесс балки от системе стлы обжатия.
44
Полная изыскание кривизна плиты разделение на участках факторов без трещин также в растянутой зоне сопровождаются
определяется по представляют формулам СНиП
Кривизна широкого от постоянной предоставление и длительной нагрузки
5
1
2
2
10*7,1
9,22990*100*24000*85,0
2*3941001
redbb
b
IE
M
r
1/см
где продвижении
1b
0,85 – коэффициент системы , учитывающий влияние удобством
кратковременной ползучести производитель тяжелого бетона,
2b
2 - – коэффициент закупочной , учитывающий влияние воздействуют длительной
ползучести представлено тяжелого бетона обеспечивающие при влажности коммерческая больше 40%
Кривизна предприятия от кратковременного поставка выгиба при конечный действии усилия поставка
предварительного обжатия воздействие с учетом
865,0
sp
5
1
02
3
10*26,0
9,2 2990*100*24000*85,0
0,4*865,0*355701
redbb
p
IE
eP
r
1/см
Поскольку напряжения обеспечивающие обжатия бетона изыскание верхнего волокна
24,22714
9,22990
0,4*43812
1408
43812
0
1
1
уh
I
eP
A
P
red
op
red
bp
Н/см
2
,
т.е. верхнее сопровождаются волокно растянуто, этапом то в формуле связаны при вычислении предоставление
кривизны
4
1
r
, обусловленной экономическая выгибом плиты производитель вследствие усадки системы и
ползучести бетона также от усилия системы предварительного обжатия, только принимаем
относительные удобством деформации крайнего факторов сжатого волокна деятельности
0
b
. Тогда
согласно также формулам СНиП
5
4
0
4
10*02,0
1110*19
18,441
b
b
Ehr
1/см
где спроса
b
2,04+42,14 = 44,18 элемент МПа
Прогиб от активную постоянной и длительной конечному нагрузок
f =[5/48*1,7*10
-5
– 1/8*(0,26 целом + 0,02)*10
-5
]*331
2
= 0,23см
f =0,23см. < f
u
степени = 1,7см. т.е. прогиб не отличительным превышает допустимую факторов
величину.
Прочность сечения распределением обеспечена.