35
В качестве пожарных дымовых извещателей в проекте предусмотрено
применение извещателей производства ООО «РУБЕЖ»:
извещателей пожарных дымовых оптико-электронных ИП 212-45;
извещателей пожарных дымовых оптико-электронных автономных
ИП 212 50М.
В качестве пожарных тепловых извещателей в проекте предусмотрено
применение извещателей производства НПП «Специнформатика-СИ» -
извещателей пожарных тепловых ИП103-4/1 А2 "МАК-1" исп.011*.
В качестве пожарных ручных извещателей в проекте предусмотрено
применение извещателей производства ЗАО «Светлана-Оптоэлектроника» -
извещателей пожарных ручных ИПР-3СУ.
В проекте предусмотрено применение оборудования производства ООО
«Электротехника и Автоматика»:
оповещателей охранно-пожарных световых МАЯК-ШС;
оповещателей охранно-пожарных световых "ЛЮКС" НБО-2х1 12В-
01;
оповещателей охранно-пожарных звуковых МАЯК-12-3М.
В проекте предусмотрено применение спринклерных оросителей СВО0
РНд0,35 R1/2/Р57.В3 "СВН-10" производства ЗАО «ПО «Спецавтоматика» и
клапанов противодымной вентиляции КДМ-2-C-550х450-ЭМ(220)-ВН-В-К-Р(А)
производства ЗАО «ВИНГС-М».
Дистанционный пуск установки.
С устройства дистанционного пуска, установленного у каждого входа
(эвакуационный выход) в защищаемые помещения, работающего без задержки
времени.
При открывании двери в защищаемые помещения отключается
автоматический и дистанционный пуск установок устройством SQ
36
(сигнализатор магнитоконтактный) с индикацией отключенного состояния
(“Автоматика отключена”).
Восстановление автоматического режима работы установок
осуществляется устройством восстановления автоматики пожаротушения SA,
установленным у входа (эвакуационный выход) в защищаемые помещения.
Дальнейшее взаимодействие частей системы происходит аналогично
описанному выше автоматическому пуску установки.
Возможность дистанционного (ручного) включения предусмотрена в
случае приведения системы в действие при отключенном автоматическом пуске
(при нахождении в помещении обслуживающего персонала) и при визуальном
обнаружении пожара до срабатывания извещателей пожарной сигнализации.
Перед дистанционным (ручным) пуском установки необходимо
эвакуировать людей из помещения, закрыть дверь, после чего запустить
установку.
Все предусмотренное в проекте оборудование имеет сертификаты
пожарной безопасности.
2.2 Расчет количества ГОТВ необходимого для создания
огнетушащей концентрации в защищаемом помещении
На основании нормативных документов и произведенных гидравлических
расчетов, были определены следующие параметры установки автоматического
газового пожаротушения:
- исполнение – модульное;
способ пуска - автоматический с дублирующим дистанционным
пуском;
способ тушения - объемный;
вид газового огнетушащего вещества (ГОТВ) – "Хладон 227еа";
37
время выпуска в помещение расчетной массы огнетушащего
вещества – 10 сек.
Расчет количества ГОТВ необходимого для создания огнетушащей
концентрации в защищаемом помещении и расчет площади проема для сброса
избыточного давления, выполняется по приложению Е СП 5.13130.2009.
Произведем расчет массы огнетушащего вещества для установок газового
пожаротушения при тушении объемным способом для расчетного помещения.
Электрощитовая.
Расчетная масса ГОТВ (кг), которая хранится в установке, определяется по
формуле:
М
г
= К
1
(М
р
+М
тр
+М
бn
), (2)
где М
р
– масса ГОТВ (кг), предназначенная для создания в объеме
защищаемого помещения огнетушащей концентрации при отсутствии
искусственной вентиляции воздуха, определяется для сжиженных газов по
формуле:
М
р
= V
р
× р
1
×
(1+К
2
) × С
н
÷ (100-С
н
), (3)
где V
р
– объем защищаемого помещения (м³);
К
1
– коэффициент, учитывающий утечки ГОТВ из сосудов;
К
1
=1,05 (Е.2.1 СП 5.13130.2009);
К
2
– коэффициент, учитывающий потери ГОТВ через проемы помещения;
К
2
= П
под Н, (4)
Значение параметра негерметичности в зависимости от объема
защищаемого помещения выбираем равным
= 0,009 м
-1
, но не более чем
указано в таблице Д.12 СП 5.13130.2009 для данного объема.
Параметр, учитывающий расположение проемов по высоте защищаемого
помещения (П), выбираем равным 0,1.
К
2
= 0,1×0,009×10×1,97 = 0,017 (5)
38
Где р
1
– плотность ГОТВ с учетом высоты защищаемого объекта
относительно уровня моря для минимальной температуры в помещении (кг/м³);
р
1
= р
0
×
Тм
То
К
3
= 13,6×1,0069×1 = 13,69 кг/м³, (6)
где р
0
– плотность паров ГОТВ при температуре Т
0
= 293 °К (20 °С) и
атмосферном давлении 101,3 кПа;
Тм – минимальная температура в защищаемом помещении (К);
К
3
– коэффициент, учитывающий высоту расположения защищаемого
объекта относительно уровня моря, значения которого приведены в приложении
Д, таблице Д11, приведенной в СП 5.13130.2009;
К
3
=1,0;
С
н
– нормативная объемная концентрация, % (об.).
Значение нормативных огнетушащих концентраций С
н
приведены в
таблице Д12, Изменения №1 к СП 5.13130.2009:
М
р
= V
р
× р
1
(1+К
2
) × С
н
:(100-С
н
) = 370,0∙13,69∙1,017∙0,058 = 298,8 кг (7)
Масса остатка ГОТВ в трубопроводах Мтр (кг) определяется по формуле:
М
тр
= V
тр
× р
готв
, (8)
где V
тр
– объем всей трубопроводной разводки установки АУГП
защищаемого помещения, (м³);
V
тр
=
4
2
d
L =
4
066,014,3
2
∙2,45 = 0,0083 м³, (9)
р
готв
– плотность остатка ГОТВ при давлении, которое имеется в
трубопроводе после окончания истечения массы ГОТВ М
р
в защищаемое
помещение (кг/м³);
р
готв
= 1600 кг/м³;
39
М
тр
= 0,0083×1600 = 13,28 кг;
М
бn
– произведение остатка ГОТВ в модуле (Мб), который принимается по
ТД на модуль (кг), на количество модулей в установке (n).
М
бn
= 2,0 × 3 = 6,0 кг;
М
г
= К
1
× (М
р
+ М
тр
+ М
бn
) = 1,05 × (298,8 + 13,28 + 6,0) = 334,0 кг
Расчеты величин всех выше указанных коэффициентов приведены в
приложениях СП 5.13130.2009.
2.3 Расчет площади проема для сброса избыточного давления в
помещениях, защищаемых установкой газового пожаротушения
Площадь проема для сброса избыточного давления F
с
, м², которое может
образоваться при выпуске газового огнетушащего вещества в защищаемое
помещение при пожаре, определяется по формуле, приведенной в приложении
З, свода правил СП 5.13130.2009:
F
РРРР
tК
МКК
F
атматмпратм
В
под
р
С
1107
7,0
2857,0
6
11
32
, (10)
где Р
пр
. – предельно допустимое избыточное давление, которое
определяется из условия сохранения прочности размещаемого в помещении
оборудования, МПа или нижнему порогу повреждения человека волной
давления.
Р
пр
. = 0,005 МПа – нижний порог повреждения человека волной
давления.
Р
а
– атмосферное давление: Ра = 101,3кПа=0,1013МПа.
40
ρ
в
– плотность воздуха в условиях эксплуатации защищаемого
помещения:
ρ
о
=1,18 кг/м
3
,
3
/19,1
288
293
18,1 мкгК
Т
Т
м
о
ов
, (11)
где Т
м
=291 К (t=+18°C).
К2=1,2 – коэффициент запаса;
К3=1 – коэффициент для сжиженных газов;
ρ
1
=13,69 кг/м
3
– плотность паров хладона (CF3CF2C(O)CF(CF3) 2) в
условиях подачи в защищаемое помещение (Изменение №1 к СП 5.13130.2009,
приложение Д.12);
К
1
=1,05 – коэффициент, учитывающий утечки ГОТВ из сосудов.
М
р
– расчетная масса ГОТВ для создания в защищаемом помещении
огнетушащей концентрации (определяется по методике в приложении Е, свода
правил СП 5.13130.2009);
∑ F – площадь постоянно открытых проемов (кроме сбросного) в
ограждающих конструкциях защищаемого помещения (м
2
).
В данном случае ∑ F = 0 м
2
.
0
1
101,0
101,0005,0
101,0107
19,1
69,131005,17,0
8,29812,1
2857,0
6
c
F
= 0,04 м
2
, (12)
Следовательно,
c
F
≥ 0,04 м
2
.
41
Таким образом, для помещения № 014 проем для сброса избыточного
давления равен 0,04 м
2
.
2.4 Гидравлический расчёт установок сплинкерного
пожаротушения
Расчет производится для спринклерного оросителя водяной системы
пожаротушения мусоросборной камеры.
Расчет спринклерного оросителя проводится в соответствии с [10].
В соответствии с приложением 1 [10] мусоросборная камера относится к
шестой группе помещений.
В соответствии с таблицей 2 [10] интенсивность орошения должна быть не
менее 0,16 л/(с•м
2
).
Согласно комплекту документации АС площади мусоросборных камер
составляют 3,38; 3,15 и 8,95 м
2
.
Расчет проводится для камеры с наибольшей площадью.
Расход воды через спринклерный ороситель соответствующий
нормативной интенсивности орошения определяется по формуле:
432,195,816,0
МКНН
FqQ
л/с, (13)
Предварительно принимаем спринклерный ороситель типа СВО0 РНд0,35
R1/2/Р57.В3 "СВН-10" с условным диаметром выходного отверстия 10 мм и
коэффициентом производительности равным 0,35 [21].
Минимальным свободный напор для оросителей с условным диаметром
выходного отверстия dУ=8…12 мм согласно приложения 2 [10] составляет 5 м
вод. ст.
Расчетный расход воды через ороситель определяется по формуле (1)
приложения 2, [10]:
75,1535,0 HkQ
d
л/с, (14)
42
Соответственно, выбранный спринклерный ороситель обеспечивает
нормативную интенсивность орошения при минимальном свободном напоре
равном 5 м вод. ст.
Расчет клапана дымоудаления.
Расчет клапана дымоудаления проводится в соответствии с [18] и
рекомендациями МДС 41.1-99 [19].
Расход дыма, подлежащий удалению через дымовые клапаны из
внеквартирного коридора жилой части здания определяется по формуле (1) [19],
кг/с:
5,1
95,0 HBG
Д
, (15)
где B – ширина наибольшей открываемой створок дверей при выходе из
коридора наружу, м;
H – высота двери, м.
Для рассматриваемого здания B=0,6 м; H=2,0 м.
Тогда получается следующее:
612,126,095,0
5,1
Д
G
кг/c.
Принимаем клапан дымоудаления КДМ-2-C-550х450-ЭМ(220)-ВН-В-К-
Р(А) с площадью проходного сечения F=0,21 м
2
.
В обозначении клапана [20]:
КДМ-2 – наименование клапана;
С – клапан стенового типа;
550х450 – установочные размеры клапана;
ЭМ(220) – электромагнитный привод, напряжение питания привода
220 В;
ВН – привод расположен внутри клапана;
В – вертикальная плоскость установки клапана;
43
К – наличие клеммной коробки;
Р(А) – наличие решетки с жалюзями, параллельными стороне А
клапана (горизонтальные). На усмотрение заказчика. Возможны
жалюзи, параллельные стороне В клапана (вертикальные) – Р (В).
Массовая скорость дыма в проходном сечении клапана определяется по
формуле [19]:
67,7
21,0
612,1
F
G
V
Д
кг/(с·м
2
), (17)
Массовая скорость V
ρ
= 7, 67 кг/(с•м
2
) соответствует рекомендациям [19],
в соответствии с которыми V
ρ
= 7-10 кг/(с•м
2
).
2.5 Расчет времени эвакуации персонала и посетителей.
Расчет фактического времени эвакуации проводится по методике,
регламентированной [16].
Расчетное время эвакуации людей определяется как сумма времени
движения людского потока по отдельным участкам пути [16]:
nр
tttttt ...
4321
, (18)
где t
1
- время движения людского потока на первом (начальном) участке,
мин;
t
2
, t
3
,...,t
n
– время движения людского потока на каждом из следующих
после первого участка пути, мин.
Время движения людского потока по первому участку пути (t
1
), мин,
вычисляется по формуле [16]:
1
1
1
v
l
t
, (19)
где l
1
– длина первого участка пути;
44
v
1
- значение скорости движения людского потока по горизонтальному
пути на первом участке, определяется по табл. 2, приложения 2 [16] в
зависимости от плотности D, м/мин.
Плотность людского потока (D1) на первом участке пути, м
2
/м
2
,
вычисляется по формуле [16]:
11
1
1
l
fN
D
, (20)
где N
1
- число людей на первом участке, чел.;
f - средняя площадь горизонтальной проекции человека, м
2
;
δ
1
- ширина первого участка пути, м.
l
1
- длина первого участка пути, м;
Скорость v1 движения людского потока на участках пути, следующих
после первого, принимается по табл. 2, приложения 2 [16] в зависимости от
значения интенсивности движения людского потока по каждому из этих
участков пути, которое вычисляется для всех участков пути, в том числе и для
дверных проемов, по формуле [16]:
i
ii
i
q
q
11
, (21)
где δi, δi-1 — ширина рассматриваемого i-гo и предшествующего ему
участка пути, м;
qi, qi-1 — значения интенсивности движения людского потока по
рассматриваемому i-му и предшествующему участкам пути, м/мин.
Если значение qi, определяемое по формуле (4), меньше или равно
значению q
max
, то время движения по участку пути (ti) в минуту, [16]:
1
1
1
v
l
t
, (22)
Задержки учитываются путем дополнительного расчета времени задержки
по формулам Предтеченского В. М. [17]: