75
Рисунок 15 Схема к определению размеров условного фундамента
Проверка напряжений на уровне нижних концов свай
На уровне нижних концов свай давление в грунте от нормативных
нагрузок не должно превышать расчётного давления на основание.
RP
Для проверки напряжений на уровне нижних концов свай определяют
давление под подошвой условного фундамента:
кПа
ва
G
N
Р
уу
Н
УФ
f
мах
99,433
32,422,5
35,5750
2,1
57,4843
где
f
- осредненное значение коэффициента надежности по нагрузке,
принимаем
2,1
f
;
Н
УФ
G
- нормативный вес условного фундамента.
кННbaG
уфyy
Н
УФ
35,57502075,1232,422,5
IIcIIqIIz
cc
cMdMbkM
k
R
'
1
21
h
Hp
Hyf
ay
h1
h2
h3
76
d
1
– приведённая глубина заложения наружных и внутренних фунда-
ментов от пола подвала
II
cfcf
s
h
hd
'
1
при
dd
1
(
d
- глубина заложения фундамента от уровня планировки)
принимается
dd
1
s
h
– толщина слоя грунта выше подошвы фундамента со стороны под-
вала, м;
35,1
cf
h
м - толщина конструкции пола подвала;
64,1
35,1
6,01,08,11,06,115,215,0
cf
3
м
кН
- расчётное значение удель-
ного веса конструкции пола подвала;
Рисунок 16 Конструкция пола подвала
34
/93,9
64,01
181,966,281,9
1
мкН
e
gg
ws
вз
II
;1,1
1
c
;0,1
2
c
;68,1
M
;71,7
q
M
;58,9
c
M
;1,10;25
33
мdМПаЕ
77
;
16,10
37,10
64,135,1
95,9
1
d
2
/34,1303058,932,1175,1271,793,932,4168,1
1
11,1
мкНR
;
кПаР 99,433
кПаR 34,1303
Определение нижней границы сжимаемой толщи основа-
ния (ВС).
Для определения ВС вычислим вертикальные напряжения от соб-
ственного веса грунта:
iiozg
h
,
;
В случае наличия водоупора выше ВС необходимо скорректировать
эпюру природного давления, при этом грунта выше WL и ниже кровли
водоупора принимать не во взвешенном состоянии.
кПА
zg
287,13965,242,92,393,98,117,106,092,9252,95,27,15
Дополнительное вертикальное давление на основание:
кПаPP
ozgo
703,294287,13999,433
,
где Р – давление под подошвой условного фундамента;
Дополнительное давление:
ozp
P
где
- коэффициент, принимаемый , в зависимости от формы по-
дошвы фундамента, соотношения сторон прямоугольного фундамента и от-
носительной глубины
Вычисления заносим в таблицу 11.
32,11
1,10
2,393,98,117,106,092,95,25,452,95,27,15
)(
4
1
4
4
3
3
2
2
1
1
11
d
hhhУГВdУГВ
вз
II
вз
II
вз
II
вз
IIII
I
II
78
Таблица 11
Расчет дополнительного давления
2
y
b
z
y
b
z
2
opz
P
,
i
h
i
ii
h
zgii
h
0
0
1
294,703
139,287
0,86
0,4
0,972
286,451
0,86
9,93
8,54
147,827
1,72
0,8
0,848
249,908
0,86
8,54
156,367
2,58
1,2
0,682
200,987
0,86
8,54
164,907
3,44
1,6
0,532
156,782
0,86
8,54
173,447
4,30
2,0
0,414
122,007
0,86
8,54
181,987
5,16
2,4
0,325
95,778
0,86
8,54
190,527
6,02
2,8
0,260
76,623
0,86
8,54
199,067
6,88
3,2
0,210
61,888
0,86
8,54
207,607
7,74
3,6
0,173
50,983
0,86
8,54
216,147
8,44
3,908
0,151
4
44,620
0,70
6,951
223,098
8,60
4,0
0,145
42,732
0,86
8,54
224,687
Строим эпюры вертикальных напряжений, дополнительных давле-
ний, эпюру вертикальных напряжений, уменьшенную в 5 раз, с наложением
на эпюру дополнительных вертикальных давлений. Находим границу сжи-
маемой толщи основания на глубине z = Н
с
, где выполняется условие
ozgzp ,
2,0
;
Рисунок 17 Схема для определения ВС
79
Определение осадки фундамента
Осадка фундамента определяется по формуле:
u
n
i
i
iizp
S
E
h
S
1
,
8,0
где Е
i
– модуль деформации для слоёв грунта ниже подошвы услов-
ного фундамента, кН/м
2
n – число слоёв, на которое разбита сжимаемая толща
S
u
– предельное значение совместной деформации основания и соору-
жения
мS 04,0
2
620,44
2
983,50
70,0
2
983,50
967,1249
2
703,294
86,0
25000
8,0
S<S
u
; S
u
=0,08м
0,04<0,08 Условие выполняется.
Подбор марки сваи
Определим исходные данные к программе расчета (КОСТ 2).
Перемещение элемента от единичной силы:
IЕ
A
бэ
FF
FF
3
;
IЕ
A
бэ
MF
MF
2
;
Перемещение элемента от единичного момента:
IЕ
A
бэ
MM
MM
;
где А
FF,
А
MF,
A
MM
– коэффициенты, при
hh
э
, если
4h
, то
4h
,
т.к. сопряжение свай с ростверком принято жестким;
h = 9,95м – фактическая глубина погружения свай;
э
- коэффициент деформации, определяемый по формуле:
5
cб
p
э
IE
dk
;
80
k – коэффициент пропорциональности грунта ;
d
p
– расчетный размер сваи;
5,05,1
cэp
dkd
;
где k
э
= 1 – для прямоугольного сечения сваи;
c
= 1 – коэффициент условий работы;
Е
б
– начальный модуль упругости бетона ;
Е
б
= 30,0 МПа;
I – момент инерции поперечного сечения сваи.
95,05,03,05,11
p
d
м;
55,25,13,05,3
m
h
м;
000675,0
12
3,0
12
4
4
c
d
I
м
4
;
h
1
= 2,0м; h
2
= h
m
– h
1
= 2,55 – 2,0 = 0,55м;
k
1
= 7000; k
2
= 14280;
Согласно формуле 7.38 [46]:
4
2
2
2
2
222111
/670,7338
55,2
55,01428055,020,20,27000
2
мкН
h
hkhhhk
k
m
;
м
э
1
409,0
3000675,01030
95,067,7338
5
6
;
407,495,9409,0 h
,
4 h
;
При
4h
: А
FF
= 2,44060;
А
MF
= 1,62100;
А
ММ
=1,75058;
кН
м
IЕ
A
бэ
FF
FF
001761577,0
000675,01030409,0
44060,2
633
;
кН
IЕ
A
бэ
MF
MF
1
000478532,0
000675,01030409,0
62100,1
622
;
81
мкН
IЕ
A
бэ
MМ
MМ
1
000211368,0
000675,01030409,0
75058,1
6
;
Момент в голове сваи М
В
= 0;
Поперечная сила в голове сваи (от ветровой нагрузки):
кН
n
Q
Q
x
B
0315,0
12
378,0
Свободная длина сваи l
o
= 0.
0695,1
13,6827
69,443
1
1
1
1
cr
ср
N
N
13,68271,0
263,01,0
11,0
766,20,1
000675,010304,6
1,0
1,0
11,0
4,6
2
6
2
e
oe
b
cr
l
JE
N
Эпюра М
z
Эпюра Q
z
-0.02
0.00
0.02
0.04
0.06
0.08
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18
КОСТ-2
№
Z
Mz
Qz
Pz
1
0.00
0.00
0.03
0.00
2
0.20
0.01
0.03
-0.06
3
0.40
0.03
0.03
-0.10
4
0.60
0.04
0.02
-0.12
5
0.80
0.05
0.02
-0.13
6
1.00
0.06
0.01
-0.13
7
1.20
0.06
0.00
-0.12
8
1.40
0.06
0.00
-0.11
9
1.60
0.06
-0.01
-0.08
10
1.80
0.05
-0.01
-0.06
11
2.00
0.05
-0.01
-0.04
12
2.20
0.04
-0.01
-0.02
13
2.40
0.03
-0.01
0.00
14
2.60
0.03
-0.01
0.01
15
2.80
0.02
-0.01
0.03
16
3.00
0.01
-0.01
0.04
17
3.50
0.00
-0.01
0.05
18
4.00
0.00
0.00
0.06
Исходные данные
Сигма
FF=
0.001761577000
Сигма
FM=
0.000478532000
Сигма
MM=
0.000211368000
Mв=
0
Qв=
0.0315
lo=
0
Альфа=
0.409
EJ=
20250
K=
7338.67
N=
18
Вспомогат. данные
Mo=
0
Uo=
5.55E-05
Wo=
-1.5E-05
82
Эпюра P
z
Рисунок 18 Результаты расчета
766,2
723,0
22
;0,1
э
oe
l
263,05,1401,0
3,0
766,2
01,05,001,001,05,0
b
o
e
R
h
l
06417,006,00695,1
max
z
M
На основе результатов расчета программы КОСТ 2 сделан выбор
марки сваи: С 100.30-6 с каркасом КП 100.30-6.
-0.02
-0.01
0.00
0.01
0.02
0.03
0.04
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18
-0.15
-0.10
-0.05
0.00
0.05
0.10
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18
83
Окончание таблицы 12
2.5. Технологическая карта на устройство монолитного перекрытия
Область применения
Цель создания представленной технологической карты - показать тех-
нологическую последовательность строительных процессов и монолитных
работ, примеры заполнения необходимых таблиц и графиков, оказание по-
мощи строителям и проектировщикам при разработке технологической до-
кументации.
Настоящая технологическая карта разработана на устройство моно-
литного перекрытия многоэтажного офисного здания.
Таблица 12
Данные о технологическом процессе
Наименование и
последователь-
ность технологи-
ческих операций
Объем
работ, м
2
,
м
3
, кг и
т.п.
Наименование
машин, оборудо-
вания, инстру-
мента, затраты
времени, маш.-см
Наименование
строительных ма-
териалов и дета-
лей, потребность,
кг, м, м
3
и т.п.
Наимено-
ваие рабо-
чих, затраты
труда, чел-ч
1
2
3
4
5
Установка щито-
вой опалубки
перекрытия
695,6 м
2
Башенный кран
КБ 405.2
8 смен
Опалубка
плиты 695,6м2
Плотник
5 разряд -1
2 разряд -1
257,4 ч/час-
норматив-
ная
Подача арматуры
7,51т
Башенный кран
КБ 405.2
1 смена
Арматура –
7,51 тонн
Такела-
жники
2разряд -2
человека
зат. труда -
1,48 ч/час-
норматив-
ная
Установка арма-
турных сеток,
стержней
7,51т
-
Арматура А400,
А240
7,51 тонн
Арматур-
щик
5 разряд -1
84
Наименование и
последователь-
ность технологи-
ческих операций
Объем
работ, м
2
,
м
3
, кг и
т.п.
Наименование
машин, оборудо-
вания, инстру-
мента, затраты
времени, маш.-см
Наименование
строительных ма-
териалов и дета-
лей, потребность,
кг, м, м
3
и т.п.
Наимено-
ваие рабо-
чих, затраты
труда, чел-ч
1
2
3
4
5
2 разряд -1
2,7ч/час-
норматив-
ная
Укладка бетон-
ной смеси
120 м
3
Стац. насос
CIFA
Автобетоносмес.
CIFA SLA9
нормативная
6 смен
120 м3
бетона тяжелого
Бетонщик
5разряд -1
2 разряд -1
, затраты
труда -
192ч/час-
норматив-
ная
Разборка опа-
лубки
695,6 м
2
-
Опалубка
плиты 695,6м2
Плотник
2 разряд -2
104,3ч/час-
норматив-
ная
2.5.1. Технология и организация выполнения работ
Опалубочные работы выполняют первыми, перед армированием
плиты.
Опалубка состоит из ламинированной фанеры, толщиной 21мм,
стоек, треног, «док» , эта система называется щитовая опалубка перекры-
тия.
Опалубка должна поступать комплектно, уже пригодной к монтажу.
Опалубку необходимо складировать в зоне действия крана. Опалубка
должна храниться в таких условиях. В которых исключено повреждение, для
этого ее складируют в штабелях на деревянных прокладках.
Щиты опалубки необходимо каждый раз после демонтажа очищать от
налишего бетона скребками с рабочей поверхностью из резины.