25
отключающим автоматическим выключателем в начале линии, для
отключения магистральной линии. Учет электроэнергии общедомовой
нагрузки предусмотрен на БУО и АВР.
Напряжение на этажных щитках 380/220В.
Проектом предусмотрена система заземления TN-C-S. Защитное
заземление групповых и распределительных сетей выполнено отдельным РЕ
проводником.
Молниезащита запроектирована согласно СО 153.21122-2003. Принят
III уровень защиты от прямых ударов молнии.
Радиофикация
Точка подключения - радиотрансляционная сеть жилого дома.
Радиолиния - кабельная ПРППМ 1х2х1,2. Радио-розетки расположены в
каждой квартире на кухне. Сеть скрыта в слое штукатурки.
1.7. Мероприятия по обеспечению доступности маломобильных групп
населения и пожарной безопасности
Непосредственное заселение в проектируемый жилой дом инвалидов-
колясочников согласно заданию заказчика на проектирование не планируется.
Организован доступ инвалидов и маломобильных групп населения в
пределах помещений входов в жилую часть здания до отметки лифтов, а также
по всем этажам жилой части.
В соответствии с требованиями СНиП 35-01-2001 и СП 35-101-2001,
выполнены следующие мероприятия по доступности здания для этих
категорий населения.
- в пределах благоустраимого участка предусмотрены
асфальтированные подходы и подъезды к зданию. Для въезда инвалидной
коляски на тротуар выполнено понижение бортового камня в специально
отмеченных местах;
26
- уклоны пешеходных путей не превышают: продольный – 5%,
поперечный – 1%;
- при входах в жилую часть здания запроектированы пандусы с учетом
требований раздела “лестницы и пандусы” СНиП 35-01-2001;
- ширина запроектированных наружных дверей обеспечивает
возможность проезда инвалидной коляски (не менее 0,9м). Пороги
выполняются на высоту не более 0,025м;
- наружные двери выполнены с заполнением смотровой панели из
ударопрочного стекла;
- наружные двери выполнены с устройством защитных ограждений из
деревянной планки согласно ГОСТ 24698-81;
- входные тамбуры обеспечивают возможность передвижения на
кресло-коляске.
1.8. Мероприятия по обеспечению пожарной безопасности
Здание предусмотрено II степени огнестойкости и класса
конструктивной пожарной опасности С0 (класс пожарной опасности
строительных конструкций и противопожарных преград предусмотрен К0).
Мероприятия по обеспечению пожарной безопасности разработаны в
соответствии с требованиями ст.8, ст.15, ст.17 Федерального закона от
30.12.2009 № 384-ФЗ «Технический регламент о безопасности зданий и
сооружений», Федерального закона от 22.07.2008 № 123-ФЗ «Технический
регламент о требованиях пожарной безопасности».
Пределы огнестойкости и классы пожарной опасности строительных
конструкций предусмотрены в соответствии с требованиями ст. 87, табл. 21,
табл. 22 № 123-ФЗ [3]. Конструктивные решения объекта защиты выполнены
в соответствии с требованиями ст. 137 № 123-ФЗ [3], СП 2.13130.2012 [8], СП
4.13130.2013 [4]. Для обеспечения требуемого предела огнестойкости несущих
элементов зданий применяется только конструктивная огнезащита
(облицовка, бетонирование, оштукатуривание и так далее), для обеспечения
27
требуемого предела огнестойкости воздуховодов – обработка огнезащитными
составами.
Мероприятия по ограничению распространения пожара за пределы
очага выполнены с учетом требований нормативных документов по пожарной
безопасности и СТУ.
Помещения различных классов функциональной пожарной опасности
разделены между собой противопожарными преградами с учетом требований
ст. 88 № 123-ФЗ [3] и СТУ. Жилые помещения поквартирного проживания
(функциональной пожарной опасности Ф 1.2) отделены от офисных частей
глухими противопожарными преградами с пределом огнестойкости REI 45.
Вентиляционные камеры, технические помещения, электрощитовые,
кладовые, мастерские и другие пожароопасные помещения (за исключением
категорий В4 и Д) выделены противопожарными перегородками 2 типа (EI 45),
противопожарным перекрытиями 3 типа с установкой противопожарных
дверей 2 типа (EI 30).
Конструктивное исполнение противопожарных преград
предусматривается в соответствии с требованиями СП 2.13130.2012 [8] и СТУ.
Заполнение проемов в противопожарных преградах (двери, ворота, клапаны и
т.п.), эксплуатирующиеся в открытом положении, оборудуются
автоматическими устройствами закрывания их при пожаре.
Типы лестничных клеток, их конструктивные и объемно-
планировочные решения соответствует требованиям СП 1.13130.2009, СП
2.13130.2012 и СТУ. Во внутренних стенах лестничных клеток оконные
проемы не предусматривается. Ширина лестничных маршей и площадок,
размещаемых в лестничных клетках наземной части зданий, принята не менее
1,2 м, ширина лестничных маршей и площадок в подземной части – не менее
1,0 м. Ширина наружных дверей лестничных клеток принята не менее чем
ширина лестничных маршей.
Проектирование путей эвакуации и эвакуационных выходов
предусмотрено в соответствии со ст. 53, ст. 89 № 123-Ф3, с учетом требований
28
СП 1.13130.2009, их соответствие обосновано в расчетном обосновании
пожарного риска.
Для объекта защиты предусмотрен комплекс систем противопожарной
зашиты, включающий в себя:
- внутренний противопожарный водопровод,
- системы противодымной защиты (вытяжной и приточной),
- системы автоматической пожарной сигнализации, системы
оповещения и управления эвакуацией людей при пожаре 3 типа,
- системы аварийного и эвакуационного освещения, системы
автоматизации инженерного оборудования, работа которого направлена на
обеспечение пожарной безопасности,
- молниезащиту.
Проектные решения по устройству в зданиях технических систем
противопожарной защиты, выполнены в соответствии с требованиями
нормативных документов по пожарной безопасности и СТУ.
1.9. Расчет фундаментов
1.9.1 Определение несущей способности свай под внутренние стены и их
расчет
Нагрузка на уровне спланированной отметки земли равна N=188,54 тс.
Материал ростверка, бетон класса В25 с расчетным сопротивлением
осевому растяжению R
bt
=1,05 МПа.
Глубина расположения подошвы ростверка от чистого пола первого
этажа принята по конструктивным соображениям и составляет h=3,7 м.
Для заданных грунтовых условий проектируем свайный фундамент из
сборных железобетонных свай марки С 60.30-6, длиной L = 6 м с размером
поперечного сечения 0,3х0,3 м и длиной острия l = 0,25 м. Сваи погружают в
грунт с помощью сваебойной установки.
29
Высоту ростверка назначаем предварительно из конструктивных
соображений h
р
= 0,65 м.
Определение несущей способности сваи по грунту F
d
и расчетной
нагрузки Р
св
на одну сваю:
)(
1
ii
n
i
cfcRcd
lfuRAF
,
где γ
с
– коэффициент условий работы сваи в грунте, равный 1;
γ
сR
и γ
сf
– коэффициенты условий работы грунта соответственно под
нижним концом сваи и по ее боковой поверхности в зависимости от способа
погружения;
R – расчетное сопротивление грунта под нижнем концом сваи;
А – площадь опирания сваи на грунт, принимаемая по площади
поперечного сечения сваи;
А= 0,3∙0,3 = 0,09 м
2
,
u – наружный периметр поперечного сечения сваи;
u = 4∙0,3 = 1,2 м.
f
i
– расчетное сопротивление i-го слоя грунта основания
по боковой поверхности сваи
l
i
– толщина i-го слоя грунта, прорезываемого сваей.
1слой = 5,5 м (глина), 2 слой = 6,5 м (пески)
Свая опирается на песок средней крупности. Глубина погружения
нижнего конца сваи равна 9,2 м.
R при глубине погружения нижнего конца сваи на 9,2 м для песков
средней крупности равна 6500 кПа.
γ
сr
, γ
сf
– коэффициенты условий работы грунта соответственно под
нижним концом и на боковой поверхности сваи находим f
i
f
2
при средней глубине расположения слоя грунта (глины I
L
=0.3) = 2.5м
f
2
= 33 кПа
f
3
при средней глубине расположения слоя грунта (песка) = 7.5 м
30
f
3
= 60 кПа
F
d
= 1∙ (1∙6500∙0,09 + 1.2∙ (33∙5,5 + 60∙0,5)) = 838,8 кН
Расчётная допускаемая нагрузка на сваю определяется по формуле:
g
d
св
F
P
, где
Р
св
– расчетная несущая способность грунта основания одиночной сваи
(несущая способность сваи);
γ
g
– коэффициент надежности
Р
св
= 838,8/1,4=599,14 кН
1.9.2. Определение необходимого числа свай в свайном фундаменте
Необходимое число свай n на один погонный метр длины ленточного
фундамента определяется по формуле:
св
I
Р
N
n
N вес с учетом ростверка.
N=1885,4 кН
15,3
14,599
4,1885
n
Сваи в составе фундамента должны размещаться на расстоянии, равном
(3… 6) d между их осями.
d – диаметр (сторона сваи).
Принимаем ростверк с двурядным расположением свай и с расстоянием
в поперечном направлении равным 3d = 900 мм. Расстояния между сваями в
продольном направлении 3d = 900 мм.
31
1.9.3. Расчет основания свайного фундамента по II группе предельных
состояний – по деформациям.
Для вычисления р необходимо определить площадь подошвы условного
ленточного фундамента Аусл и нагрузки, передающиеся на эту площадь от
собственного веса всех элементов, входящих в объем условного фундамента,
а также и от сооружения.
Площадь условного ленточного фундамента:
А
усл
=b
усл
∙1пог.м = b
усл
= с
р
+d+2l
св
*tg
4
cp
где
cp
среднее значение угла внутреннего трения грунтов, залегающих
в пределах рабочей длины сваи l
св
=5,9 м;
с
р
– расстояние между рядами свай.
32
3322
*
**
hh
hh
cp
=
083.17
5.05.5
5.0*185.5*17
tg
4
cp
= tg
4
083.17
= tg 4.34=2,56
b
усл
=0.9+0.3+2*5.9*0.088=2,77
А
усл
=b
усл
*1пог.м=2,77 м
2
.
N=1885,4 кН
Нагрузки от свай
Q
св
=2,86*0,3
2
*5,9*25=37,97кН
32
Нагрузки от грунта в объеме условного фундамента:
Q
гр
=17*6,95+20*9,2=118,15+184=302,15кН
3,717
77,2
97,3715,3024,1885
усл
свгр
А
QQN
P
кПа
Вычисление расчетного сопротивления R для песка, залегающего под
подошвой условного фундамента.
IIcIIbqIIqIIz
cc
cMdMdMbkM
k
R
)1(
1
21
с1
,
с2
– коэффициенты условий работы соответственно грунтового
основания и здания или сооружения во взаимодействии с основанием;
Принимаем
1c
=1,2 и
2c
=1,1
k
– коэффициент (k=1, если расчетные характеристики φ
II
и c
II
получены
в результате непосредственного испытания образцов грунта строительной
площадки; k=1,1, если получены косвенным путем);
M
, M
q
, M
с
– безразмерные коэффициенты, зависящие от угла
внутреннего трения; Принимаем M
=0,47, M
q
=2,89, M
с
=5,48.
к
z
– коэффициент, принимаемый: при b<10 м равным 1;
b – меньшая ширина (сторона) подошвы фундамента; 1,65м
II
- осредненный (по слоям) удельный вес грунтов, залегающих выше
отметки заложения фундамента, определяется по формуле:
n
nIInIIII
II
hhh
hhh
.....
.....
21
2211
= 17 кН/м
3
;
d
1
–приведенная глубина заложения фундаментов от пола:
33
d
1
=9,2
d
b
– расстояние от уровня планировки до пола подполья
d
b
=0,8м
с
II
– расчетное удельное сцепление грунта, залегающего
непосредственно под подошвой фундамента.
3*48,517*8,0*)12,9(17*2,9*89,217*65,1*1*47,0
1
12,1
R
=728,1кПа
Условие р≤R выполняется: 717,3 < 728,1. Расчет осадки методами,
основанными на теории линейного деформирования грунта, правомерен,
поэтому далее производится расчет осадки методом послойного
суммирования или методом эквивалентного слоя.
1.9.4. Расчет конечной (стабилизированной) осадки свайного фундамента
под наружную стену методом послойного суммирования
Вычисление ординат эпюры природного давления грунта σ
zg
На границе 1 и 2 слоев на уровне 4,7:
σ
zg1
=17*5,5=93,5 кПа
На подошве условного фундамента:
σ
zgп
=93,5+3,5*20=163,5 кПа
На границе 2 и 3 слоев:
σ
zg2
=175,9+1,7*20=209,9 кПа
На границе 3-го слоя :
34
σ
zg3
=209,9+3,5*20=279,9 кПа
Ординаты вспомогательной эпюры 0,2 σ
zg
, необходимые для
нахождения нижней границы сжимаемой толщи на ее пересечении с эпюрой
σ
zp
, достаточно вычислить только на глубинах ниже подошвы условного
фундамента.
- На подошве условного фундамента
σ
zgп
*0,2=163,5*0,2=32,7 кПа
-На границе 2 и 3 слоев:
σ
zg2
*0,2=209,9*0,2=41,98 кПа
-На границе 3-го слоя :
σ
zg3
*0,2=279,9*0,2=55,98 кПа
Вычисление ординат эпюры дополнительного (осадочного) давления σ
zp
от сооружения.
b
усл
=2,77 м
Вертикальное сжимающее напряжение под подошвой условного
фундамента р=717,3 кПа,
Непосредственно под подошвой фундамента напряжение σ
zp
вычисляется по формуле: σ
zp,0
=р - σ
zg,0
=717,3-163,5=553, 8 кПа.
Ниже подошвы условного фундамента напряжения
Воспользовавшись формулой: σzp,i = σzp,o ·αi
Таблица 1.5
Грунт
h
i
z, м
ξ=2z/в
α
σ
z
=α*Р
0
, кПа
Е, кПа