46
Таблица 2.1
Параметры рабочего тела в цикле
Параметры
П1
П2
П3
ПН
Д
П5
П6
П7
П8
К
Р
отб
, бар
54
29
14
-
14
2,8
1,9
0,75
0,24
-
t
отб
,
0
С
425
362
260
-
260
168
121
92
64
-
h
отб
, кДж/кг
3250
3145
2990
-
2990
2800
2710
2600
2460
-
Р
др
, бар
49,1
26,4
12,71
-
-
2,55
1,73
0,682
0,22
-
t
др
,
0
С
234
212
190
-
-
141
115
89
63
-
h
др
,
кДж/кг
1148,8
975,6
810,1
-
-
538,1
485,5
374
260
-
Р
пв
, бар
48
27
12
6,72
6
2,3
1
0,41
0,17
0,04
t
пв
,
0
С
230
208
186
164
159
138
112
86
60
29
h
пв
, кДж/кг
990
889
790
691
671
581
470
360
251
122
2.1.3. Расчёт отпуска теплоты на отопление
Производится по методике, предложенной в [4].
Все данные о P, h, S определены по [3].
Расчёт сетевых подогревателей (рис 2.4).
47
Рис. 2.4. Сетевые подогреватели
Температуры дренажных вод в верхнем и нижнем сетевых
подогревателях:
сп
р
пс
/
tt
вс
t
(2.15)
сп
)1(р
ос
/
tt
спнс
tt
, (2.16)
где t
сп
= 6
0
С – величина недогрева воды в сетевых подогревателях.
1
сп
t
- величина подогрева сетевой воды в каждом сетевом
подогревателе,
1
сп
t
=
n
сп
t
, (2.17)
где t
сп
– величина подогрева сетевой воды в сетевых подогревателях,
0
С:
t
сп
=
р
ос
р
пс
tt
, (2.18)
t
сп
=
С
0
364278
,
n – число сетевых подогревателей, n =2,
48
Сt
сп
01
18
2
36
,
84678
/
вс
t
0
С,
6661842
/
нс
t
0
С.
h
/
вс
= f(t
/
вс
= 84
0
С) = 351,74 кДж/кг,
h
/
нс
= f(t
/
нс
= 66
0
С) = 276,27 кДж/кг,
Расход сетевой воды, кг/с:
c
p сп
Т
св
t
Q
G
, (2.19)
где с
р
= 4,2 кДж/кг – теплоемкость.
4,284
362,4
1043
3
св
G
кг/с.
Относительный расход:
0
D
G
СВ
СВ
, (2.20)
74,3
1,76
4,284
СВ
.
Уравнение теплового баланса для СП1:
49
0
11
'
71
р
псСВТО
др
спспспСВТОСП
hhhh
, (2.21)
отсюда:
ТО
др
сп
сп
р
псСВ
сп
hh
hh
)(
)(
17
'
1
, (2.22)
где
кгкДжСth
спсп
/15,251)60(
0''
;
кгкДжhh
вс
др
сп
/74,351
'
1
;
кгкДжСth
р
пс
р
пс
/56,326)78(
0
;
η
ТО
=0,98 коэффициент теплоудержания.
1283,0
98,0)74,351260(
)15,25156,326(74,3
1
сп
.
Составляем для СП2:
0
22
'
82
р
осСВТО
др
спспспСВТОСП
hhhh
, (2.23)
отсюда:
ТО
др
сп
р
осспСВ
сп
hh
hh
)(
)(
28
'
2
,
где
кгкДжСth
спсп
/15,251)60(
0''
;
кгкДжhh
нс
др
сп
/27,276
'
2
;
кгкДжСth
р
ос
р
ос
/8,175)42(
0
;
1321,0
98,0)27,2762460(
)8,17515,251(74,3
2
сп
.
2.1.4. Предварительный расчёт пара на турбину
Расход пара, кг/с
D
0
=274 т/ч=76,1 кг/с,
50
Расход на промышленных потребителей:
D
п
=118 т/ч = 32,8 кг/с.
Величина действительного теплоперепада на турбине, кДж/кг:
H
i
= (h
0
– h
К
) (2.24)
H
i
= (3485-2280) = 1205 кДж/кг.
Коэффициенты недовыработки:
i
Кj
j
H
hh
y
, (2.25)
2656,0
1205
22802600
1
1
i
КТ
Т
H
hh
y
;
1494,0
1205
22802460
2
2
i
КТ
Т
H
hh
y
,
5892,0
1205
22802990
i
Кп
п
H
hh
y
.
Расходы пара на подогреватели, кг/с:
ТО
Тi
дрТi
СР
Тi
hh
Q
D
2
(2.26)
где
то
– КПД аппарата,
то
= 98 %.
51
76,9
98,074,35126002
1043
2
3
1
1
1
ТО
Т
дрТ
СР
Т
hh
Q
D
кг/с;
05,10
98,027,27624602
1043
2
3
2
2
2
ТО
Т
дрТ
СР
Т
hh
Q
D
кг/с.
Относительные расходы пара на сетевые установки:
1283,0
1,76
76,9
0
1
1
D
D
Т
Т
,
1321,0
1,76
05,10
0
2
2
D
D
Т
Т
Относительный расход пара на производственный отбор:
4306,0
1,76
8,32
0
D
D
п
п
Относительный расход питательной воды:
пв
= 1 +
ут
+
пр
+
уп
, (2.27)
где
ут
– относительный расход пара от утечек,
ут
= 0,020;
пр
– относительный расход пара на продувку котла. Так как
рассматривается барабанный котел, то принимается
пр
= 0,01;
уп
– относительный расход пара на уплотнения,
уп
= 0,025.
пв
= 1 + 0,020 +0,01+ 0,025 = 1,055.
52
2.1.5. Расчёт вспомогательных элементов
Для турбин типа ПТ используется двухступенчатая схема
подключения расширителей непрерывной продувки.
Схема представлена на рис. 2.5.
Рис. 2.5. Расширители непрерывной продувки
Давление в расширителе:
6468,0588,01,11,1
66
ДДp
PPPP
МПа. (2.28)
По Р
р
9,686
'
p
h
кДж/кг,
2761
''
p
h
кДж/кг.
По давлению в барабане котла Р
бар
=14 МПа находим
h
пр
=h
`
бар
=1572,8 кДж/кг.
Принимаем КПД
р
=0,98.
Тепловой баланс:
53
''''
1ррр рпрppпп
hGhGhG
(2.29)
1
'
рпрпр
GGG
(2.30)
ТТ
ппп
pp
pп
p
GG
GGG
hh
hh
G
00206,0005,0412,0
412,0
9,6862761
9,68698,08,1572
ррр
'
1
''
1
'
1рр
1
(2.31)
Аналогично рассчитаем и другой расширитель:
По Р
р
находим:
2,449
'
p
h
кДж/кг,
2 687
''
p
h
кДж/кг.
.000355,0005,0071,0071,0)412,0(05,0
)(05,005,0
2,4492687
2,44998,09,686
1
ð
'
ð
'
ð
'
'
2
''
2
2
''
1
2
ÒÒÏÐïðÏÐ
ðÏÐ
ïïï
pp
ð
ðð
p
GGGGG
GGGGG
hh
hh
G
где давление:
13,0118,01,11,1
2.12.1
ДДp
PPPP
МПа. (2.32)
Расчёт деаэратора подпитки теплосети.
Для деаэрации подпиточной воды используется вакуумный
деаэратор.
Расчётная схема деаэратора на рис. 2.6.
54
Рис. 2.6. Расчётная схема вакуумного деаэратора
Расход сетевой воды:
осcp
т
ttС
Q
СВ
G
2
, (2.33)
где
60
т
Q
Гкал/час;
1
p
C
ккал/(кг
o
С).
6
6
105,1
701101
1060
СВ
G
кг/час=1500 т/час.
Величина подпитки теплосети:
30150002,002,0
СВподп
GG
т/ч. (2.34)
h
подп
=4,18730=125,61 кДж/кг.
'
)()(
ВДВДПОДПВДОТБВДПОДППОДП
hGGhGhG
(2.35)
55
6,1
25098,02688
)98,061,125250(30
)(
'
'
ВДВДОТБ
ВДПОДПВДподп
ВД
hh
hhG
G
т/час. (2.36)
Составим уравнение смешения :
ocВДподпCВВДВДподпОССВ
tGGGtGGtG
'
1
)(
, (2.37)
где
Сt
ВД
0'
60
(температура насыщения при Р
ВД
=0,2 ата ).
С
G
tGGGtGG
t
СВ
ocВДподпCВВДВДподп
ОС
0
3
'
'
7,72
105,1
70)5,1301500(60)5,130(
)(
Определим расход пара в сетевой подогреватель:
1
'
оc
мах
СрсвпттСП
ttСGhhG
, (2.38)
где
'
т
h
– определяем по давлению в подогревателе;
98,0
п
.
4,108
98,04832688
7,72110187,41500
)(
'
1
птт
оc
мах
С
в
рCВ
СП
hh
ttСG
G
т/ч. (2.39)
2.1.6. Составление уравнений материального баланса
Расход пара из ПГУ равен
пг ту ут упл
,
(2.40)
где
ту 0
1
– расход пара;
ут
0,02
– расход утечек;