55
срабатывания Выбор разъединителей выдержка производится по индуктивное следующим параметрам:
- номинальное напряжению визуальной установки:
НОМУСТ
U≤U
,
(2.28)
- длительному таким току:
НОММАХ
I≤I
,
(2.29)
- заработная электродинамической стойкости:
ДИНУ
i≤i
,
(2.30)
- номинальное термической между стойкости:
ТЕР
2
ТЕРК
t×I≤В
,
(2.31)
Результаты жилые выбора численность сведены в таблицы 2.5 и 2.6.
расчетные Таблица 2.5
общесписочный Выключатели нагрузки и отстраивается разъединители в РП
поправочный Расчетные
параметры
яется Выключатель калькуляция нагрузки
Разъединитель
выключатель ВВТП-10-10/630-УХЛ2
схемы РВФЗ-10/630 II-IIУ3
U
УСТ
= 10 кВ
U
НОМ
= 10 кВ
U
НОМ
= 10 кВ
I
МАХ
= расходы 421,1 А
I
НОМ
= 630 А
I
НОМ
= 630 А
I
ПО
= 4,9 кА
Iпринимается
ОТКНОМ
= 10 кА
I
ОТКНОМ
= 20 кА
i
У
= 9,4 кА
i
ДИН
= 35 кА
i
ДИН
= 50 кА
В
К
= 24 кА
2
×с
I
ТЕР
2.
t
ТЕР
= сопротивление 1200 кА
2
×с
I
ТЕР
2.
t
ТЕР
= 400 выбор кА2×с
Таблица 2.6
соответствие Выключатели коэффициент нагрузки и разъединители в ТП
карта Расчетные
карта параметры
Выключатель дверей нагрузки
срабатывания Разъединитель
ВВТП-10-10/630-УХЛ2
районе РВФЗ-10/630 сравнения II-IIУ3
56
U
УСТ
= 10 кВ
U
НОМ
= 10 кВ
U
НОМ
= 10 кВ
I
МАХ
= 260,5 А
I
НОМ
= 630 А
I
НОМ
= 630 А
I
ПО
= 4,8 кА
Iвыдержка
ОТКНОМ
= 10 кА
Iкатегории
ОТКНОМ
= 20 кА
i
У
= 9,1 кА
i
ДИН
= 35 кА
i
ДИН
= 50 кА
В
К
= 23 кА
2
×с
I
ТЕР
2.
t
ТЕР
= 1200 кА
2
×с
I
ТЕР
2.
t
ТЕР
= 400 калькуляция кА2×с
которую Выбор трансформаторов срабатывания тока реле производится по следующим
затрат параметрам:
- праздничных напряжению установки:
НОМУСТ
U≤U
,
(2.32)
- тепловой току:
НОМ
.1МАХ
I≤I
,
(2.33)
где I
1
издательский
ном
- номинальный ток амперметров первичной расчетах обмотки;
- конструкции и приборы классу реле точности;
- электродинамической частота стойкости питающих (45):
ДИНУ
i≤i
,
(2.34)
- термической лестничная стойкости:
ТЕР
2
ТЕРК
t×I≤В
,
(2.35)
- доплат вторичной нагрузке:
НОМ22
Z≤Z
,
(2.36)
где Z
2
- проведены вторичная соединения нагрузка трансформатора инструктаж тока, может принимается
равной:
22
r=Z
где r
2
принимаются определяется по освещение формуле:
57
К.ПРПРИБ2
r+r+r=r
,
(2.37)
Сопротивление шкаф контактов r
К
нагрева принимается 0,05 Ом при двух- целом трех
кабельные приборах и 0,1 Ом при большем предельный числе амортизация приборов.
Сопротивление удельное приборов установленный определяется по выражению:
2
2
ПРИБ
ПРИБ
I
S
=r
,
(2.38)
Для жилом работы длина трансформатора в заданном сравнения классе стационарные точности необходимо
стене выполнение допустимый условия:
НОМ2КПРПРИБ
Z≤r+r+r
,
(2.39)
С помощью дверей этого расч условия определяются поправочный соединительные определяется провода, их
сопротивление и расстояние сечение:
КПРИБНОМ2ПР
r-r-Z=r
,
(2.40)
ПР
РАСЧ
r
l×ρ
=q
,
(2.41)
где lсодержание
РАСЧ
- расчетная мастер длина необходимо проводов, зависящая от способ схемы закрывающимися соединения
трансформаторов ударный тока;
- всех удельное сопротивление потере провода( необходимо для алюминия эргономичного =0.0175
болезни Ом×мм
2
/м).
Результаты разр выбора планируемых сведены в таблицы 2.7, 2.8.
праздничные Таблица 2.7
планирование Трансформаторы тока, противогаз устанавливаемые в сопротивление ячейках питающих расстояния линий и
линии секционной перемычки.
дома Расчетные условие данные
Трансформатор содержание тока
минимальное ТЛК-10-800-0,5/10Р-У3
U
УСТ
= 10 кВ
U
НОМ
= 10 кВ
I
МАХ
= 492 А
I
НОМ1
= 800 А
58
i
У
= 16,3 кА
i
ДИН
= 81 кА
В
К
= 82,7 кА
2
×с
I
ТЕР
2.
t
ТЕР
= основная 2976 кА
2
×с
производится Рисунок 2.4 - Схема пускдв подключения металлических приборов
Вторичная соответствии нагрузка освещение трансформаторов тока, рисунке устанавливаемых на
расчетный вводах и секционной расч перемычке:
присоединяются Таблица 2.8
Вторичная низкой нагрузка сопротивление трансформаторов тока.
поправочный Прибор
Тип
штанга Нагрузка фазы, В
.
А
А
В
С
выбранных Амперметр
число Э-335
0,5
-
-
Счетчик силовая активной и
дома реактивной энергии
списочный Меркурий 230
плитами АRT-03
2,5
-
2,5
Итого:
5,5
-
5,0
rкоэффициент
ПРИБ
= вводе 5,5/25 = 0,22 Ом,
r
ПР
= 0,8 - 0,22 - 0,05 = 0,53 Ом,
2
мм23.0=
53,0
4×3×0175,0
=q
Принимается к реле установке чердак кабель КРВГ с точки сечением 4 мм
2
.
К количество установке на каждой схема секции шин ТП проходная приняты трансформаторы
находится напряжения3 определ хЗНОЛ. 06-10 У3. Они освещение присоединяются к превышать шинам через
59
гост предохранители выполненных типа ПКН 001-10У3 и главной разъединители электроэнергия типа РВФЗ-10/400 II-
IIУ3.
потерю Проверка общесписочный кабелей проводится с списочный учетом короткого того, что два параллельных
ступень кабеля меньше проверяются с учетом каждый разветвления принятия тока К.З.
Минимальное потери сечение по полная термической стойкости которые определяется по
световая выражению:
К
К
min
С
B
=q
,
(2.42)
где n
к
= 1 – количество сопротивления параллельных поверхности кабелей в линии;
В
к
= 24,0 кА
2
с – выдержка тепловой суммарная импульс К.З.
С = 92 А
.
с
-1
/мм
2
q = 53,3 мм
2
.
Таким необходимо образом, расц минимальное сечение трансформатора кабельной начальник линии 50 мм
2
.
Предохранители индуктивное выбираются по определ следующим параметрам:
- жесткие напряжению откном установки;
- по току;
- по производятся конструкции и стационарные роду установки;
- по расстоянии току пролет отключения:
НОМ.ОТК.О.П
I≤I
,
(2.43)
Максимальный выключателей рабочий ток численность предохранителя определяется по
сопротивление выражению:
НОМ
.Т.Н
MAX
U×3
S×4.1
=I
,
(2.44)
РУ 0.4 кВ глубина укомплектовано щитами точек ЩО70-3М. схема Каждый щит содержит
марки четыре сборных отходящие линии, две из линейное которых дома укомплектованы рубильниками
стационарные РПС2-1Л и расстояние предохранителями ПН-2 на ток 250установке А, мусорокамера другие две – РПС4 и защиты ПН-
2 на ток 400 А.
стояках Выбор автоматов питание производится по полное следующим параметрам:
- сопротивление напряжению приборы установки;
60
- роду расч тока и его фонда значению;
- включаемому приведенные току:
МАХ.ВКЛУ
i≤i
,
(2.45)
- выполнение отключаемому току К.З.
визуальной Результаты внимание выбора сведены в планирование таблицу 2.9.
пятью Таблица 2.9
Выбор горизонтальном автоматических следовательно выключателей.
Расчетные согласно данные
дополнительная Автоматический выключатель нормами ВА55-43
U
УСТ
= 0,4 кВ
U
НОМ
= 0,66 кВ
I
МАХ
= дома 618,5 А
I
НОМ
= 2500 А
i
У
= 16,3 кА
iдвери
ВКЛМАХ
= 62 кА
I
ПО
= 8,9 А
Iрасстояние
ОТКНОМ
= 36 кА
По ПУЭ /3/ действие снизу автоматического надежности выключателя обеспечивается,
защитных если шабад выполняется условие:
I
К
(1)
3×Iкаждый
РАСЦ
,
(2.46)
где I
К
(1)
– ток производству однофазного короткого коэффициенты замыкания в содержание точке 2, =1,46 кА;
Iвыбранная
РАСЦ
– ток термической расцепителя выключателя, = 250 А.
праздничные Условие заносятся (57) выполняется: розеток 1460 А > напряжение 3×250 А = 750 А.
Следовательно, выбор требуемая ПУЭ расчет степень надежности оплата действия
схема защитного аппарата заведений обеспечивается.
этом Выбор выключателей на низкой отходящих длительному линиях сводится в стоимость таблицу 2.10.
индуктивное Таблица 2.10
Выбор ступень автоматических установленная выключателей.
Расчетные нишах данные
данный Автоматический выключатель амортизация ВА52-39
U
УСТ
= 0,4 кВ
U
НОМ
= 0,66 кВ
61
I
МАХ
= расчет 306,9 А
I
НОМ
= 2000 А
i
У
= 16,3 кА
iнапряжения
ВКЛМАХ
= 62 кА
I
ПО
= 8,9 А
Iются
ОТКНОМ
= 36 кА
По /1/ действие планирование автоматического стоимость выключателя обеспечивается, рассмотрим если
уставки выполняется условие которые (2.46):
точки Условие (2.46) присоединяются выполняется: рассмотрим 1400 А > 3×225 А = 675 А.
трансформатора Следовательно, принимаются требуемая степень таблица надежности карта действия защитного
счетчик аппарата сизова обеспечивается.
Основное микрорайон электрическое надежности оборудование подстанций и суммарное аппараты в проводами этих
цепях нагрузки соединяются определяются между собой выполнять проводниками схема разного типа, разнообразных которые
таблица образуют токоведущие допустимый части кабельные электрической установки.
устанавлива Согласно /3/ линий сборные шины выключателя электроустановок и поправочный ошиновка в пределах
обоснование закрытых и требуемая открытых РУ всех пролет напряжений по независимо экономической плотности
козлов тока не размеры проверяются.
Выбор всех сечения шин прочие производиться по нагреву (по вопрос допустимому схемы току
). Условия заведений выбора:
I
МАХ
I
ДОП
,
предохранители (2.47
)
где I
ДОП
- допустимый ток районах шины ударный выбранного сечения.
питание После которую выбора сечения шин сопротивление производятся календарное следующие проверки:
1. заключительной Проверка шин на соотношение термическую стойкость при пола коротком находится замыкании
производиться по годовая условию:
q
MIN
q,
часового (2.48
)
где q
MIN
- минимальное длина сечение по защиты термической стойкости момент (60);
q - общая выбранное сечение;
62
С
B
=q
К
min
,
выключатели (2.49
)
где В
К
- численность тепловой импульс, рабочих рассчитанный при выполняется выборе выключателя;
С
- принимается функция, квартирного значения которой тогда приведено в /3/. Для козлов алюминиевых шин
С=91.
2. откном Жесткие промежуточная шины, укрепленные на техники изоляторах, платы представляют собой
сеть динамическую питающим колебательную систему, на также которую нишах воздействуют
электродинамические прин силы. коэффициент Если собственная стойкости частота f
0
уставки меньше 30 Гц и
больше 200 Гц, то численность механического проекту резонанса не возникает. При
начальник проектировании производству новых конструкций току производиться тепловой определение частоты
конструкции собственных расчетный колебаний для алюминиевых индуктивное жестких шин средняя должно
удовлетворять заполненные условию:
2
0
l
q
J
×2.173
=f
,
принимается (2.50
)
где l - длина рисунок пролета пускдв между изоляторами, м;
J - принимаются момент вариант инерции поперечного участку сечения приведенные шины относительно оси,
проверки перпендикулярной отстраивается направлению изгибающей фазном силы, см
4
;
q - данный поперечное сечение линии силы, см
2
.
3. суммарная Механический расчет средняя однополосных шин установке прямоугольного,
профильного, дома круглого или расчетный трубчатого сечения, всех расположенных в выполнение одной
плоскости.
защиты Определяется результаты наибольшее усилие, точки возникающее при итогу трехфазном
коротком приб замыкании:
а
l×i×10×3
=F
2
У
7
РАСЧ
,
питающих (2.51
)
где i
у
- ударный ток;
а - отдельной расстояние гост между соседними отключения фазами;
63
l - результаты пролет шин.
Максимальный предельный изгибающий гост момент на шину при эргономичного числе шинопроводы пролетов
свыше штук двух:
10
l×F
=M
РАСЧ
,
токи (2.52
)
Напряжение в ставок материале выдержка шины, возникающее при перчатки воздействии
вторичная изгибающего момента:
a×W
l×i×10×3
=
W×10
l×F
=
W
М
=σ
22
У
8
РАСЧ
РАСЧ
,
рабочие (2.53
)
где W - вариант момент сопротивления розетка шины главный относительно оси, перпендикулярной
общезаводские действию затрат усилия, см
3
.
Шины карта динамически требуемая устойчивы, если равенстве выполняется индуктивное условие:
ДОПРАСЧ
σ≤σ
,
(2.54)
где
ДОП
- номинальное допустимое технике механическое напряжение в нулевого материале шин. Для
срабатывания марки АДЗ1Т
ДОП
91 МПа, точки марки планируемых АДЗ1Т1
ДОП
136 МПа.
Жесткие начиная шины в вторичная распределительных устройствах полное крепятся на
вариант опорных и проходных сопротивление изоляторах, средняя которые выбираются:
- по календарное номинальному расчет напряжению;
- по допустимой оборудование нагрузке:
Fместах
РАСЧ
F
ДОП
,
(2.55)
где Fпоследних
РАСЧ
- ступень сила, действующая на персонала изолятор;
F
ДОП
- расчетные допустимая нагрузка на которого головку автоматический изолятора,
F
ДОП
= 0,6×F
РАЗР
,
трансформатора (2.56
)
где Fзаключение
РАЗР
- разрушающая другими нагрузка на частота изгиб, Н.
64
При горизонтальном и технические вертикальном марки расположении изоляторов установке всех
фаз принимаются расчетная сила ограждений определяется по планирование выражению:
7
h
2
УРАСЧ
10×k×l×)аi(×3=F
,
(2.57)
где k
h
- также поправочный расч коэффициент на высоту заполненные шины, панель если она расположена
«на сборных ребро»,
;HH=k
ИЗh
2h+b+Н=Н
ИЗ
,
выбор (2.58
)
где H
из
- высота выполняемая изолятора;
b и h - жилом размеры шины.
Для барыбин проходных расчетная изоляторов расчетная соответствие сила дополнительная определяется по
выражению:
72
УРАСЧ
10×l×)аi(×)23(=F
,
ежегодные (2.59
)
учитывающий Проходная мощность пятью сборных шин 10 кВ – расч 11000 кВА, динамическая
соответствие устойчивость 30 кА. сопротивление Соединение сборных шин уставки рядов микрорайон камер КСО-366М
электрощитовая предусмотрено опорные шинными мостами уставки заводского главный изготовления. Выбираем
принимается опорные тепловой штыревые изоляторы выполнение внутренней расстояния установки ИО-10-3751У3.
На визуальной напряжение 0,4 кВ рожкова принята одинарная помощью секционированная
шкаф рубильником на 2 секции выбранное система дома сборных шин.
Выберопредел аются расц сборные шины 0,4 кВ. Так как установке сборные число шины по
экономической рисунок плотности учитывающий тока не выбираются, этом принимается прочие сечение по
допустимому вторичная току при индуктивное максимальной нагрузке на результаты шинах, противогаз равной току за
ящик трансформатором:
А7,2020=
4,0×3
1000×4,1
=
U×3
S×4,1
=I
НОМ
.ТР.Н
.ТР.М АХ
,
установленная Принимаются однополосные стационарные шины розеток 120×10 мм
2
, I
ДОП
= 2070А.
сеть Производятся линий необходимые проверки для схемы выбранных шин.