Принимаем к расчету пролетный момент
1
125M
кНм, опорный
момент
2
140,2M
кНм,
Подбор арматуры производим по следующим формулам
13
:
Определяем безразмерный коэффициент
0
2
00b
M
A
b R h
где
0
b
расчетная ширина плиты,
0
100b ñì
;
0
h
расчетная высота плиты;
0
60 4 56h h a ñì
;
а
защитный слой, равный 4см.
Должно соблюдаться граничное условие
R
AA
0,39
R
A
- для бетона класса В20 и арматуры класса А400.
Площадь сечения арматуры определяем по формуле
0
S
s
M
A
Rh
где
безразмерный коэффициент
Определяем верхнюю арматуру в пролете
2
0
2
125 10
0,034
100 1,15 56
A
,
0,983
;
0
0,034 0,39
R
AA
,
условие соблюдаются.
2
2
0
125 10
6,4
0,983 56 35,5
S
s
M
A см
Rh
.
Принимаем верхнее армирование в пролете и на опоре на 1 м.п. плиты
4Ø16 А400 с шагом 300мм в обоих направлениях,
2
8,04
s
А см
.
Подбор нижней арматуры на опоре
13
Разу М.Л. Управление проектом. Основы проектного управления: учеб. пособие. М.: КНОРУС, 2017. –
760 с.
2
0
2
140,2 10
0,039
100 1,15 56
A
,
0,98
;
0
0,039 0,39
R
AA
,
условие соблюдаются.
2
2
0
140,2 10
7,2
0,98 56 35,5
S
s
M
A см
Rh
Принимаем нижнее армирование в пролете и на опоре на 1 м.п. плиты
4Ø16 А400 с шагом 300 мм в обоих направлениях,
2
8,04
s
А см
.
Подбор арматуры фундаментной плиты на участке 11/14-М/П
Рисунок 8 - Рассчитываемый фрагмент фундаментной плиты
Пролетные и опорные моменты
22
119 6,14
280
16 16
ql
M
кНм,
2
0
2
280 10
0,077
100 1,15 56
A
,
0,96
;
0
0,077 0,39
R
AA
,
условия соблюдаются.
2
2
0
280 10
14,03
0,96 56 35,5
S
s
M
A см
Rh
.
Основное армирование принято 4Ø16 А400 с шагом 300мм в обоих
направлениях.,
2
8,04
s
А см
.
Принимаем дополнительное верхнее армирование в пролете и нижнее
на опоре на 1 м.п. плиты 3Ø16 А400 с шагом 300 мм ,
2
6,03
s
А см
.
Полная площадь сечения арматуры
2
8,04 6,03 14,07
s
А см
.
Расчет деформаций основания (осадки)
Определение осадки фундаментной плиты производится методом
послойного суммирования осадок элементарных слоев в пределах сжимающей
толщи основания по формуле:
0i
zp.ii
E
)σ(h
βS
,
где β - безразмерный коэффициент, β =0,8;
h
i
- толщина
элементарного слоя (<0,4b = 0,4·13,8 = 5,5м);
Eо
i
- модуль общей деформации элементарного слоя, МПа.
σ
zp,i
- среднее арифметическое значение напряжения в элементарном i-
ом слое, МПа;
σ
zp,i
= ( σ
zp,i
+ σ
zp,i-1
)
Осадка основания вызывается дополнительным давлением Р
0,
равным:
Р
0
= Р- σ
zg0
,
где σ
zg0
- вертикальное нормальное напряжение от собственного веса
грунта на уровне подошвы фундамента.
σ
zg0
=
·d = 22,5·1,73=38,9 кН/м
2
Р
0
=119 – 38,9 = 80,1 кН/м
2
Вертикальное дополнительное напряжение в элементарных слоях
определяется по формуле:
σ
zp,i
=α
i
· P
0
,
где α
i
- коэффициент, зависящий от глубины слоя, соотношения сторон
и формы подошвы фундамента по Основания, фундаменты и подземные
сооружения”. /М. И. Горбунов-Посадов и др.-М.: Стройиздат, - 480 стр.табл.
5.4(стр.63);.
Нормальное вертикальное напряжение от собственного веса грунта в
элементарных слоях определяется по формуле:
σ
zgi
=
· d + Σ(γ
i
· h
i
)
Сжимаемая толща основания Н
с
ограничивается глубиной, где
соблюдается условие: σ
zp
= 0,2·σ
zg.
Таблица 12
Расчет осадки методом послойного суммирования
фундаментной плиты
hi,
м
zi,
м
d, м
z=2z/b
a
g,кН/м
3
σ
zg
,
кН/м
2
σ
zp
,
кН/м
2
σ
zp
средн
0,2
szg
Е,
кН/м
2
Si, м
0
1,73
22,5
38,9
80,1
7,8
1
1,0
2,73
0,18
0,99
22,5
61,4
78,5
78,9
12,3
19000
0,0033
1
2,0
3,73
0,36
0,98
22,5
83,9
77,7
78,1
16,8
19000
0,0032
1
3,0
4,73
0,54
0,93
22,5
106,4
73,7
75,7
21,3
19000
0,0032
1
4,0
5,73
0,72
0,88
22,5
128,9
69,8
71,8
25,8
19000
0,0030
1
5,0
6,73
0,91
0,81
22,5
151,4
64,2
67
30,3
19000
0,0028
1
6,0
7,73
1,09
0,79
22,5
173,9
62,6
63,4
34,8
19000
0,0027
1
7,0
8,73
1,27
0,69
22,5
196,4
54,7
58,6
39,3
19000
0,0025
1
8,0
9,73
1,45
0,67
22,5
218,9
53,1
53,9
43,8
19000
0,0023
1
9,0
10,73
1,63
0,61
22,5
241,4
48,3
50,7
48,3
19000
0,0021
ИТОГО
0,0251
Проверяем условие: S = 2,51см < S
u
= 8с м.
где S
u
- предельная деформация основания, см по прил. 4 СНиП 2.02.01-
83
S - деформация (осадка) полученная по расчету (табл. 2.10)
38,9
83,9
128,9
7,8
16,8
69,8
79,3
77,7
25,8
Нс
=9000
12,3
21,3
61,4
106,4
73,7
78,5
151,4
30,3
64,2
62,6
54,7
173,9
196,4
34,8
39,3
1730
43,8
48,3
53,1
48,3
218,9
241,4
Рисунок 9 - Эпюры вертикального и бытового давления
фундаментной плиты
Расчет монолитной стены
Расчет ведется монолитной стены СМ1 по оси “11/14-П”. Толщина
монолитной стены принята 160мм.
Стену проектируем из бетона класса В20
11,5
b
R МПа
;
3
27,5 10
b
E МПа
.
Продольная арматура класса А400
355
s
R МПа
;
4
20 10
s
A МПа
.
Сбор нагрузок производим на 1м
2
, результаты расчета заносим в
таблицы
14
.
14
Мартин П., Тейт К. Управление проектами/пер с англ. –СПб.: Питер, 2016. – 224 с.
Таблица 13
Нагрузка от покрытия
Вид нагрузки
Нормативная
нагрузка
кН/м
2
f
Расчетная
нагрузка
кН/м
2
Постоянная:
Гидроизоляционный ковер
0,006м
,
3
6/кН м
0,036
1,2
0,04
Стяжка цементно-песчаный раствор
0,04м
,
3
18 /кН м
0,72
1,2
0,86
Утеплитель ISOVER OL-TOP-30-UPO
0,03м
,
3
2/кН м
0,06
1,2
0,07
Утеплитель ISOVER OL-P
0,12м
,
3
1/кН м
0,12
1,2
0,14
Засыпка керамзитом
0,18м
,
3
6/кН м
1,08
1,2
1,3
Пароизоляция
0,006м
,
3
6/кН м
0,036
1,2
0,04
Монолитная плита перекрытия
0,16м
,
3
25 /кН м
4,0
1,1
4,4
Итого постоянная
6,052
6,85
Временная:
Снеговая (3 район)
1,28
1,4
1,8
Таблица 14
Нагрузка от перекрытия техэтажа
Вид нагрузки
Нормативная
нагрузка кН/м
2
f
Расчетная
нагрузка кН/м
2
Постоянная:
Стяжка цементно-
песчаный раствор по сетке
0,028м
,
3
18 /кН м
0,5
1,2
0,6
Пеноплекс
0,03м
,
3
0,3 /кН м
0,009
1,2
0,01
Пленка ПВХ
0,006м
,
3
6/кН м
0,036
1,2
0,04
Гидроизоляция
“Лахта”
0,002м
,
3
6/кН м
0,012
1,2
0,014
Монолитная плита
перекрытия
0,16м
,
3
25 /кН м
4,0
1,1
4,4
Итого постоянная
4,557
5,064
Временная:
Кратковременная
2,0
1,2
2,4
Длительная
1,0
1,3
1,3
Итого временная
3,0
3,7
Таблица 15
Нагрузка от типовых этажей
Вид нагрузки
Нормативная
нагрузка
кН/м
2
f
Расчетная
нагрузка
кН/м
2
Постоянная:
Покрытие – паркет
0,017м
,
3
5/кН м
0,09
1,1
0,1
Стяжка KNAUF
0,038м
,
3
16 /кН м
0,61
1,2
0,73
Пленка ПВХ
0,006м
,
3
6/кН м
0,04
1,2
0,05
Звукоизоляционный слой ИЗОФОН
0,004м
,
3
2/кН м
0,008
1,2
0,1
Монолитная плита перекрытия
0,16м
,
3
25 /кН м
4,0
1,1
4,4
Итого постоянная
4,748
5,38
Временная
Длительная нагрузка(коэф.0,5)
0,15
1,2
0,18
Кратковременная нагрузка(коэф.0,5)
0,75
1,2
0,9
Итого временная нагрузка
0,9
1,08
Так как число перекрытий больше двух, то производим снижение
значения нормативной временной нагрузки от перекрытий типового этажа,
путем умножения на коэффициент
1n
согласно п.3.9[1] по формуле:
1
1
0,6 0,6
0,4 0,4 0,71;
17,3
9
A
A
A
1
1
0,4
0,71 0,4
0,4 0,4 0,5;
8
A
n
n
где n-количество перекрытий;
Таблица 16
Нагрузка от перекрытия первого этажа
Вид нагрузки
Нормативная
нагрузка
кН/м
2
f
Расчетная
нагрузка
кН/м
2
Постоянная:
Покрытие – паркет
0,017м
,
3
5/кН м
0,09
1,1
0,1
Стяжка KNAUF
0,038м
,
3
16 /кН м
0,61
1,2
0,73
Пленка ПВХ
0,006м
,
3
6/кН м
0,04
1,2
0,05
Пеноплекс
0,04м
,
3
0,3 /кН м
0,012
1,2
0,014
Звукоизоляционный слой ИЗОФОН
0,004м
,
3
2/кН м
0,008
1,2
0,1
Монолитная плита перекрытия
0,2м
,
3
25 /кН м
5,0
1,1
5,5
Итого постоянная
5,76
6,494
Временная
Длительная нагрузка
0,3
1,2
0,36
Кратковременная нагрузка
1,5
1,2
1,8
Итого временная нагрузка
1,8
2,16
Рисунок 10 - К расчету монолитной стены СМ1
Расчет монолитной стены ведем на 1м.п.
Грузовая площадь на стену: А=6,3∙1= 6,3 м
2
;
Расчетная нагрузка от собственного веса стены L=29,55м:
25 1,1 0,16 29,55 1,0 130
ê
N
кН