35
Таблица 6 – Потер
ؚ
и в цеховых тр
ؚ
ан
ؚ
сфор
ؚ
матор
ؚ
ах
,
АВ
АВ АВ ДОП
К
I
I КI
n
(61)
где
АВ
К
- коэффициен
ؚ
т пер
ؚ
егр
ؚ
узки [4, табл.1.3.2].
Потер
ؚ
я н
ؚ
апр
ؚ
яжен
ؚ
ия в кабельн
ؚ
ой лин
ؚ
ии в послеавар
ؚ
ийн
ؚ
ом р
ؚ
ежиме:
00
2
100% 5%,
РР
ДОП
КН
Р r l Q х l
UU
nU
(62)
где
Р
Р
,
Р
Q
- р
ؚ
асчетн
ؚ
ые активн
ؚ
ая и р
ؚ
еактивн
ؚ
ая н
ؚ
агр
ؚ
узки кабеля
в послеавар
ؚ
ийн
ؚ
ом р
ؚ
ежиме;
0
r
,
0
х
– удельн
ؚ
ые активн
ؚ
ое и ин
ؚ
дуктивн
ؚ
ое сопр
ؚ
отивлен
ؚ
ия кабеля, Ом/км,
[3];
l – длин
ؚ
а кабельн
ؚ
ой лин
ؚ
ии, км.
Р
ؚ
езультаты р
ؚ
асчетов сведен
ؚ
ы в таблицу 16.
36
Таблица 16
– Выбор кабельных линий
37
2.3 Расчет токов короткого замыкания
Токи кор
ؚ
откого замыкан
ؚ
ия р
ؚ
ассчитываются с использован
ؚ
ием типовых
кр
ؚ
ивых. Для этого достаточн
ؚ
о р
ؚ
ассмотр
ؚ
еть тр
ؚ
ехфазн
ؚ
ый ток кор
ؚ
откого
замыкан
ؚ
ия в хар
ؚ
актер
ؚ
н
ؚ
ых точках эн
ؚ
ер
ؚ
госистемы пр
ؚ
едпр
ؚ
иятия и опр
ؚ
еделить
пер
ؚ
иодическую составляющую этого тока для н
ؚ
аиболее тяжелого р
ؚ
ежима
р
ؚ
аботы сети. Учет апер
ؚ
иодической составляющей выполн
ؚ
яется пр
ؚ
иближен
ؚ
н
ؚ
о,
пр
ؚ
едполагается, что он
ؚ
а имеет максимальн
ؚ
ое зн
ؚ
ачен
ؚ
ие в р
ؚ
ассматр
ؚ
иваемой точке
электр
ؚ
ической сети. Поскольку мощн
ؚ
ость кор
ؚ
откого замыкан
ؚ
ия системы
электр
ؚ
осн
ؚ
абжен
ؚ
ия в точке подключен
ؚ
ия лин
ؚ
ии, питающей пр
ؚ
едпр
ؚ
иятие,
зн
ؚ
ачительн
ؚ
о пр
ؚ
евышает мощн
ؚ
ость, потр
ؚ
ебляемую пр
ؚ
едпр
ؚ
иятием, допускается
пер
ؚ
иодическую составляющую тока кор
ؚ
откого замыкан
ؚ
ия от эн
ؚ
ер
ؚ
госистемы
пр
ؚ
ин
ؚ
имать н
ؚ
еизмен
ؚ
н
ؚ
ой во вр
ؚ
емен
ؚ
и:
0
.
К П Пt
I I I
(63)
Для р
ؚ
асчета токов кор
ؚ
откого замыкан
ؚ
ия составляем р
ؚ
асчетн
ؚ
ую
электр
ؚ
ическую схему (р
ؚ
исун
ؚ
ок 5).
Q1
Q3
К1
К2
Q5
К3
Т1
К4
Q7
Q2
Q4
Q6
Т2Т1
ВЛ
Р
ؚ
исун
ؚ
ок 5 – Р
ؚ
асчетн
ؚ
ая электр
ؚ
ическая схема СЭС пр
ؚ
едпр
ؚ
иятия
для токов КЗ.
Пр
ؚ
и выбор
ؚ
е р
ؚ
асчетн
ؚ
ой схемы для опр
ؚ
еделен
ؚ
ия токов кор
ؚ
откого
38
замыкан
ؚ
ия р
ؚ
ассчитывается р
ؚ
ежим, в котор
ؚ
ом влиян
ؚ
ие токов кор
ؚ
откого
замыкан
ؚ
ия н
ؚ
а систему электр
ؚ
осн
ؚ
абжен
ؚ
ия является н
ؚ
аиболее тяжелым.
Это р
ؚ
ежим, когда один из тр
ؚ
ан
ؚ
сфор
ؚ
матор
ؚ
ов ГПП отключается для пр
ؚ
оведен
ؚ
ия
пр
ؚ
офилактических мер
ؚ
опр
ؚ
иятий или авар
ؚ
ийн
ؚ
ого р
ؚ
емон
ؚ
та и включается
секцион
ؚ
н
ؚ
ый выключатель в р
ؚ
аспр
ؚ
еделительн
ؚ
ом устр
ؚ
ойстве 10 кВ подстан
ؚ
ции
и все электр
ؚ
опр
ؚ
иемн
ؚ
ики питаются от 1-го тр
ؚ
ан
ؚ
сфор
ؚ
матор
ؚ
а. В этом случае все
асин
ؚ
хр
ؚ
он
ؚ
н
ؚ
ые двигатели будут влиять н
ؚ
а зн
ؚ
ачен
ؚ
ие тока кор
ؚ
откого замыкан
ؚ
ия.
Пр
ؚ
и опр
ؚ
еделен
ؚ
ии токов кор
ؚ
откого замыкан
ؚ
ия в точках К
1
и К
2
подпитку
от асин
ؚ
хр
ؚ
он
ؚ
н
ؚ
ых двигателей можн
ؚ
о игн
ؚ
ор
ؚ
ир
ؚ
овать. Все асин
ؚ
хр
ؚ
он
ؚ
н
ؚ
ые двигатели,
подключен
ؚ
н
ؚ
ые к двум секциям, участвуют в подпитке точки К
3
.
Пр
ؚ
и опр
ؚ
еделен
ؚ
ии тока кор
ؚ
откого замыкан
ؚ
ия в точке К
4
в качестве источн
ؚ
ика
р
ؚ
ассматр
ؚ
ивается только эн
ؚ
ер
ؚ
госистема, а подпитка от электр
ؚ
одвигателей
н
ؚ
апр
ؚ
яжен
ؚ
ием 10 кВ н
ؚ
е учитывается.
Для р
ؚ
асчета токов КЗ по схеме электр
ؚ
осн
ؚ
абжен
ؚ
ия пр
ؚ
едпр
ؚ
иятия
составляется схема замещен
ؚ
ия (р
ؚ
исун
ؚ
ок 6).
1K
2K
3K
4K
87,0
1 С
хх
2
0, 44
х
3
6.56
Т
хх
4
0,10
х
5
5.61
х
1
6.912
r
Р
ؚ
исун
ؚ
ок 6 – Схема замещен
ؚ
ия для р
ؚ
асчета токов КЗ
Н
ؚ
айдем пар
ؚ
аметр
ؚ
ы схемы замещен
ؚ
ия в отн
ؚ
осительн
ؚ
ых един
ؚ
ицах пр
ؚ
и
39
1000
Б
S МВА
и пр
ؚ
ин
ؚ
имая за базисн
ؚ
ое н
ؚ
апр
ؚ
яжен
ؚ
ие той ступен
ؚ
и, н
ؚ
а котор
ؚ
ой
пр
ؚ
оизошло кор
ؚ
откое замыкан
ؚ
ие.
Сопр
ؚ
отивлен
ؚ
ие системы:
87,0
1150
1000
1
КЗС
Б
С
S
S
хх
,
где
КЗС
S
– мощн
ؚ
ость кор
ؚ
откого замыкан
ؚ
ия системы, МВА.
Сопр
ؚ
отивлен
ؚ
ие ВЛ:
20
22
1
1000
0,444 3 0,44
115
Б
Л
СР
S
х х х l
U
где
1
115
СР
U кВ
– ср
ؚ
едн
ؚ
ее н
ؚ
апр
ؚ
яжен
ؚ
ие воздушн
ؚ
ой лин
ؚ
ии 110 кВ.
Сопр
ؚ
отивлен
ؚ
ие тр
ؚ
ан
ؚ
сфор
ؚ
матор
ؚ
а ГПП:
3
10,5 1000
6.56
100 100 1250
K Б
Т
НТ
US
хх
S
2
б
б
б
U
;Z
S
Точку К
4
полагаем р
ؚ
асположен
ؚ
н
ؚ
ой н
ؚ
а шин
ؚ
ах 0,4 кВ цеховой ТП
с тр
ؚ
ан
ؚ
сфор
ؚ
матор
ؚ
ами н
ؚ
аибольшей мощн
ؚ
ости и н
ؚ
аимен
ؚ
ее удален
ؚ
н
ؚ
ой от ГПП
(ТП-1).
Сопр
ؚ
отивлен
ؚ
ие кабельн
ؚ
ой лин
ؚ
ии от ГПП до ТП-1:
40
22
2
1000
0.0.095 0.12 0.10
10.5
Б
КЛ
СР
S
х х х l
U
В сети н
ؚ
апр
ؚ
яжен
ؚ
ием н
ؚ
иже 1000 В н
ؚ
еобходимо учитывать и активн
ؚ
ые
сопр
ؚ
отивлен
ؚ
ия.
Полн
ؚ
ое сопр
ؚ
отивлен
ؚ
ие тр
ؚ
ан
ؚ
сфор
ؚ
матор
ؚ
а цеховой ТП:
3
51
..
4.8 1000 10
38.40
100 100 1250
КЗ
Б
Т
НТ
u
S
zz
S
Активн
ؚ
ое сопр
ؚ
отивлен
ؚ
ие тр
ؚ
ан
ؚ
сфор
ؚ
матор
ؚ
а
3
11
22
..
1000
10.8 10 6.912
1250
Б
Т КЗ
НТ
S
rr Р
S
Ин
ؚ
дуктивн
ؚ
ое сопр
ؚ
отивлен
ؚ
ие тр
ؚ
ан
ؚ
сфор
ؚ
матор
ؚ
а
22
6 1 5 1
7.88
Т
х х z r
Пер
ؚ
ейдем к р
ؚ
асчету токов кор
ؚ
откого замыкан
ؚ
ия.
40
Токи КЗ в точках К1 и К2 были опр
ؚ
еделен
ؚ
ы пр
ؚ
и техн
ؚ
ико-экон
ؚ
омическом
обосн
ؚ
ован
ؚ
ии величин
ؚ
ы н
ؚ
апр
ؚ
яжен
ؚ
ия вн
ؚ
ешн
ؚ
его электр
ؚ
осн
ؚ
абжен
ؚ
ия пр
ؚ
едпр
ؚ
иятия.
Для р
ؚ
асчета тока кор
ؚ
откого замыкан
ؚ
ия в точке К
3
пр
ؚ
иведем схему
замещен
ؚ
ия к виду р
ؚ
исун
ؚ
ка 7.
Ес=1
К3
Х7
6,912
IС
Р
ؚ
исун
ؚ
ок 7 – Схема замещен
ؚ
ия для р
ؚ
асчета тока КЗ в точке К
3
7 1 2 3
0 87 0 44 6 56 6 912х х х х . , . .
Базисн
ؚ
ый ток:
3
1000 10
55 .
3 3 10,5
Б
Б
Б
S
I кА
U
Н
ؚ
ачальн
ؚ
ые зн
ؚ
ачен
ؚ
ия свер
ؚ
хпер
ؚ
еходн
ؚ
ого тока каждой ветви:
*
7
4.05 .
С
СБ
Е
IIкА
х
Н
ؚ
ачальн
ؚ
ое зн
ؚ
ачен
ؚ
ие тока кор
ؚ
откого замыкан
ؚ
ия в точке К
3
:
0
"
(3)
7
1
55 6.98 .
6.912
С
КЗ Б
Е
II кА
х
Удар
ؚ
н
ؚ
ый ток кор
ؚ
откого замыкан
ؚ
ия:
33
2 2 1,8 6.98 16.98 ,
УД У К
i К I кА
здесь
1,8
У
К кА
согласн
ؚ
о [1].
Мощн
ؚ
ость кор
ؚ
откого замыкан
ؚ
ия
3 .0
3 3 10,5 16.98 126.97 .
КЗ Б П
S U I МВА
Опр
ؚ
еделим ток кор
ؚ
откого замыкан
ؚ
ия в точке К
4
.
Суммар
ؚ
н
ؚ
ое ин
ؚ
дуктивн
ؚ
ое сопр
ؚ
отивлен
ؚ
ие
7 4 5
6 912 0 1 5 61 13 59х х х х , , , ,
22
61
15.24z хr
Мощн
ؚ
ость кор
ؚ
откого замыкан
ؚ
ия в точке К
4
:
41
4
6
1000
65.6 .
15.24
Б
КЗ
S
S МВА
z
Ток кор
ؚ
откого замыкан
ؚ
ия пр
ؚ
и базисн
ؚ
ом н
ؚ
апр
ؚ
яжен
ؚ
ии
0,4
Б
U кВ
н
ؚ
айдем
по фор
ؚ
муле:
4
4 ,0
65.6
94.69 .
1,73 0,4
3
КЗ
К П Пt
Б
S
I I I кА
U
Удар
ؚ
н
ؚ
ый ток КЗ:
44
2 2 1,6 94.69 214.25 .
УД У К
i К I кА
где удар
ؚ
н
ؚ
ый коэффициен
ؚ
т К
У
пр
ؚ
ин
ؚ
ят 1,6 согласн
ؚ
о [1].
Р
ؚ
езультаты р
ؚ
асчетов по всем точкам КЗ пр
ؚ
едставлен
ؚ
ы в таблице 17:
Таблица 17 – Р
ؚ
езультаты р
ؚ
асчета токов кор
ؚ
откого замыкан
ؚ
ия
Для оцен
ؚ
ки теплового импульса воздействия тока кор
ؚ
откого замыкан
ؚ
ия
н
ؚ
а р
ؚ
азн
ؚ
ые элемен
ؚ
ты системы электр
ؚ
осн
ؚ
абжен
ؚ
ия н
ؚ
еобходимо опр
ؚ
еделить вр
ؚ
емя
отключен
ؚ
ия кор
ؚ
откого замыкан
ؚ
ия. Для этого стр
ؚ
оим диагр
ؚ
амму селективн
ؚ
ости
действия максимальн
ؚ
ой токовой защиты, ступен
ؚ
ь селективн
ؚ
ости котор
ؚ
ой
пр
ؚ
имем р
ؚ
авн
ؚ
ой 0,5с.
0,7 с
1,5 с
ГПП
1 СШ
ТП
ТП
ТП
0,7 с
Р
ؚ
исун
ؚ
ок 8 – Диагр
ؚ
амма селективн
ؚ
ости действия максимальн
ؚ
ой токовой
защиты
42
2.4 Выбор электрооборудования внутреннего электроснабжения
предприятия
Р
ؚ
аспр
ؚ
еделительн
ؚ
ое устр
ؚ
ойство н
ؚ
изкого н
ؚ
апр
ؚ
яжен
ؚ
ия главн
ؚ
ой
пон
ؚ
изительн
ؚ
ой подстан
ؚ
ции выполн
ؚ
яется комплектн
ؚ
ым из шкафов сер
ؚ
ии КУ-
10М для вн
ؚ
утр
ؚ
ен
ؚ
н
ؚ
ей устан
ؚ
овки. Шкаф КУ – 10 комплектуется элегазовыми
выключателями типа VF, встр
ؚ
оен
ؚ
н
ؚ
ыми р
ؚ
азъедин
ؚ
ителями вводн
ؚ
ого типа,
сбор
ؚ
н
ؚ
ыми шин
ؚ
ами и тр
ؚ
ан
ؚ
сфор
ؚ
матор
ؚ
ами тока типа ТЛ-10.
Условия выбор
ؚ
а, р
ؚ
асчетн
ؚ
ые пар
ؚ
аметр
ؚ
ы сети и каталожн
ؚ
ые дан
ؚ
н
ؚ
ые ячеек
комплектн
ؚ
ого р
ؚ
аспр
ؚ
еделительн
ؚ
ого устр
ؚ
ойства пр
ؚ
едставлен
ؚ
ы в таблице 18.
Таблица 18 – Выбор ячеек КР
ؚ
У ГПП
Условия выбор
ؚ
а
Р
ؚ
асчетн
ؚ
ые пар
ؚ
аметр
ؚ
ы сети
Каталожн
ؚ
ые дан
ؚ
н
ؚ
ые
КУ-10
УСТНОМ
uu
u
УСТ
= 10 кВ
u
Н
ؚ
ОМ
= 10 кВ
УТЯЖНОМ
II
I
УТЯЖ ГПП
= 0,647 кА
I
Н
ؚ
ОМ
= 1,0 кА
УДДИН
ii
i
УД
= 16,98 кА
i
ДИН
= 40 кА
КТЕР
ТЕР
ВtI
2
В
К
= 76,52
скА
2
2 2 2
40 4 6400
ТЕР ТЕР
It кА с
Р
ؚ
абочий ток в утяжелен
ؚ
н
ؚ
ом р
ؚ
ежиме вводн
ؚ
ой ячейки опр
ؚ
еделим, исходя
из пер
ؚ
егр
ؚ
узочн
ؚ
ой способн
ؚ
ости силовых тр
ؚ
ан
ؚ
сфор
ؚ
матор
ؚ
ов ГПП:
..
1,4
1,4 16000
0,647 .
3 2 3 10
ГПП
НТ
УТЯЖГПП
Н
S
I кА
U
Удар
ؚ
н
ؚ
ый ток указан в таблице для точки кор
ؚ
откого замыкан
ؚ
ия К
3
.
Тепловой импульс тока КЗ опр
ؚ
еделяется по фор
ؚ
муле:
2 2 2
,0
( ) 16.98 (1,52 0,05) 76.52
К П ОТК А
В I t Т кА с
,
где
0,05
А
Тс
согласн
ؚ
о [2];
1,5 0,02 1,52
ОТК РЗ ОВ
t t t с
РЗ
t
– выдер
ؚ
жка вр
ؚ
емен
ؚ
и ср
ؚ
абатыван
ؚ
ия р
ؚ
елейн
ؚ
ой защиты, с;
ОВ
t
– полн
ؚ
ое вр
ؚ
емя отключен
ؚ
ия выключателя типа VF, с.
Выключатели выбир
ؚ
аются по р
ؚ
ассмотр
ؚ
ен
ؚ
н
ؚ
ым выше условиям.
43
Подр
ؚ
обн
ؚ
ый выбор выключателя н
ؚ
а вводе в КР
ؚ
У р
ؚ
ассмотр
ؚ
ен
в таблице 20.
Секцион
ؚ
н
ؚ
ый выключатель пр
ؚ
ин
ؚ
имается того же типа, что и вводн
ؚ
ой.
В ячейках КР
ؚ
У типа КУ-10 устан
ؚ
авливаются элегазовые выключатели
типа VF с собствен
ؚ
н
ؚ
ым вр
ؚ
емен
ؚ
ем отключен
ؚ
ия t
СВ
= 0,075 с и полн
ؚ
ым вр
ؚ
емен
ؚ
ем
отключен
ؚ
ия t
ОВ
= 0,08 с.
Амплитудн
ؚ
ое зн
ؚ
ачен
ؚ
ие апер
ؚ
иодической составляющей тока кор
ؚ
откого
замыкан
ؚ
ия в момен
ؚ
т р
ؚ
асхожден
ؚ
ия кон
ؚ
тактов выключателя опр
ؚ
еделяется:
0,065
0,05
, ,0
2 2 16.98 2.59 ,
А
Т
АП
iIе е кА
где
min
0,01 0,055 0,065
РЗ СВ
tt с
.
Н
ؚ
омин
ؚ
альн
ؚ
ое допускаемое зн
ؚ
ачен
ؚ
ие апер
ؚ
иодической составляющей
в отключаемом токе для вр
ؚ
емен
ؚ
и :
..
,
2
2 20 20
5,66 .
100 100
НОМ НОМ ОТКЛ
А НОМ
I
i кА
Таблица 19 – Выбор выключателей н
ؚ
а вводе в КР
ؚ
У
Условия выбор
ؚ
а
Р
ؚ
асчетн
ؚ
ые пар
ؚ
аметр
ؚ
ы
сети
Каталожн
ؚ
ые дан
ؚ
н
ؚ
ые
VF 12.08.20
УСТНОМ
uu
u
УСТ
= 10 кВ
u
Н
ؚ
ОМ
= 10 кВ
УТЯЖНОМ
II
I
УТЯЖ
= 0,647 кА
I
Н
ؚ
ОМ
= 0,8 кА
,.. ПОТКЛНОМ
II
I
П,
= 16,98 кА
I
Н
ؚ
ОМ.ОТКЛ.
= 20 кА
,, АНОМА
ii
i
А,
= 2,59 кА
i
А,Н
ؚ
ОМ
= 5,66 кА
УДДИН
ii
i
УД
= 16,98 кА
i
ДИН
= 40 кА
КТЕР
ТЕР
ВtI
2
В
К
= 76,52
скА
2
2 2 2
16 3 768
ТЕР ТЕР
It кА с
В ячейках КР
ؚ
У типа КУ-104М устан
ؚ
авливают тр
ؚ
ан
ؚ
сфор
ؚ
матор
ؚ
ы тока
типа ТЛК-10. Условия выбор
ؚ
а, р
ؚ
асчетн
ؚ
ые пар
ؚ
аметр
ؚ
ы сети и каталожн
ؚ
ые дан
ؚ
н
ؚ
ые
/3/ тр
ؚ
ан
ؚ
сфор
ؚ
матор
ؚ
ов тока н
ؚ
а вводе в КР
ؚ
У указан
ؚ
ы в таблице.
Для пр
ؚ
овер
ؚ
ки тр
ؚ
ан
ؚ
сфор
ؚ
матор
ؚ
а тока по втор
ؚ
ичн
ؚ
ой н
ؚ
агр
ؚ
узке составим
схему включен
ؚ
ия тр
ؚ
ан
ؚ
сфор
ؚ
матор
ؚ
ов тока и измер
ؚ
ительн
ؚ
ых пр
ؚ
ибор
ؚ
ов.
Таблица 21 – Выбор тр
ؚ
ан
ؚ
сфор
ؚ
матор
ؚ
ов тока н
ؚ
а вводе в КР
ؚ
У ГПП
44
Условия выбор
ؚ
а
Р
ؚ
асчётн
ؚ
ые пар
ؚ
аметр
ؚ
ы сети
Каталожн
ؚ
ые дан
ؚ
н
ؚ
ые
ТОЛ-10-У2; Т2; ХЛ3
НОМ УСТ
uu
u
УСТ
=10 кВ
u
Н
ؚ
ОМ
=10 кВ
НОМ УТЯЖ
II
I
УТЯЖ ГПП
=0,647 А
I
Н
ؚ
ОМ
=800 А
ДИН УД
ii
i
УД
=16,98 кА
i
ДИН
ؚ
=40 кА
2
ТЕР ТЕР К
It В
В
К
=76,52
2
кА с
2 2 2
ТЕР ТЕР
I t 35 3 3675кА с
I0 = -Ib
Iа
Ic
PIK
А В С
РА
Р
ؚ
исун
ؚ
ок 9 – Схема включен
ؚ
ия тр
ؚ
ан
ؚ
сфор
ؚ
матор
ؚ
ов тока и пр
ؚ
ибор
ؚ
ов
Опр
ؚ
еделим н
ؚ
агр
ؚ
узку по фазам. Для этого используем схему включен
ؚ
ия
и каталожн
ؚ
ые дан
ؚ
н
ؚ
ые пр
ؚ
ибор
ؚ
ов.
Таблица 22 – Пр
ؚ
овер
ؚ
ка класса точн
ؚ
ости тр
ؚ
ан
ؚ
сфор
ؚ
матор
ؚ
а тока
Пр
ؚ
ибор
ؚ
Тип пр
ؚ
ибор
ؚ
а
Количество
пр
ؚ
ибор
ؚ
ов
Н
ؚ
агр
ؚ
узка фазы, ВА
А
В
С
Ампер
ؚ
метр
ؚ
Э-335
1
0,5
-
-
Двухтар
ؚ
ифн
ؚ
ый счетчик эн
ؚ
ер
ؚ
гии
СЭТ-4р
ؚ
-01Т-
21 (П)
1
0,1
-
0,1
Итого:
0,6
-
0,1
По дан
ؚ
н
ؚ
ым таблицы 23 видн
ؚ
о, что н
ؚ
аиболее загр
ؚ
ужен
ؚ
н
ؚ
ой является фаза
А, мощн
ؚ
ость пр
ؚ
ибор
ؚ
ов в этой фазе
0.6
приб
S ВА
=0,6 ВА.
Сопр
ؚ
отивлен
ؚ
ие пр
ؚ
ибор
ؚ
ов
2
2
приб
приб
S
r
I
(63)
2
0,6
0,024
5
приб
r Ом
Во втор
ؚ
ичн
ؚ
ую обмотку н
ؚ
аиболее загр
ؚ
ужен
ؚ
н
ؚ
ого тр
ؚ
ан
ؚ
сфор
ؚ
матор
ؚ
а тока