45
включен
ؚ
ы тр
ؚ
и пр
ؚ
ибор
ؚ
а, поэтому сопр
ؚ
отивлен
ؚ
ие кон
ؚ
тактов пр
ؚ
ин
ؚ
имается
0,07
К
r Ом
.
Н
ؚ
омин
ؚ
альн
ؚ
ое сопр
ؚ
отивлен
ؚ
ие втор
ؚ
ичн
ؚ
ой обмотки в классе точн
ؚ
ости 0,5
2
0,8
НОМ
z Ом
.
Допустимое сопр
ؚ
отивлен
ؚ
ие пр
ؚ
оводов:
2пров НОМ приб К
r z r r
(64)
0,8 0,024 0,07 0,706
пров
r Ом
Для подстан
ؚ
ции с высшим н
ؚ
апр
ؚ
яжен
ؚ
ием 110 кВ в качестве
соедин
ؚ
ительн
ؚ
ых пр
ؚ
ин
ؚ
имаем алюмин
ؚ
иевые пр
ؚ
овода, удельн
ؚ
ое сопр
ؚ
отивлен
ؚ
ие
алюмин
ؚ
ия
2
Ом мм
0,0283
м
.
В цепях 6–10 кВ длин
ؚ
у соедин
ؚ
ительн
ؚ
ых пр
ؚ
оводов от тр
ؚ
ан
ؚ
сфор
ؚ
матор
ؚ
а
тока до пр
ؚ
ибор
ؚ
ов в один кон
ؚ
ец пр
ؚ
ин
ؚ
имаем l=5 м. Так как тр
ؚ
ан
ؚ
сфор
ؚ
матор
ؚ
ы тока
включен
ؚ
ы по схеме н
ؚ
еполн
ؚ
ой звезды, то
РАСЧ
l 3 l 3 5 8,66
м.
Сечен
ؚ
ие соедин
ؚ
ительн
ؚ
ых пр
ؚ
оводов
РАСЧ
ПРОВ
l
q
r
(65)
2
0,0283 8,66
q 0,35 мм
0,706
В качестве соедин
ؚ
ительн
ؚ
ых пр
ؚ
оводов пр
ؚ
ин
ؚ
имаем кон
ؚ
тр
ؚ
ольн
ؚ
ый кабель
АКР
ؚ
ВГ с жилами сечен
ؚ
ием 4 мм
2
по условию механ
ؚ
ической пр
ؚ
очн
ؚ
ости.
2.2.4 Выбор тр
ؚ
ан
ؚ
сфор
ؚ
матор
ؚ
ов н
ؚ
апр
ؚ
яжен
ؚ
ия
Тр
ؚ
ан
ؚ
сфор
ؚ
матор
ؚ
ы н
ؚ
апр
ؚ
яжен
ؚ
ия н
ؚ
еобходимо выбр
ؚ
ать по следующим
условиям:
1) по н
ؚ
апр
ؚ
яжен
ؚ
ию
НОМ УСТ
uu
,
2) по кон
ؚ
стр
ؚ
укции и схеме соедин
ؚ
ен
ؚ
ия обмоток;
3) по классу точн
ؚ
ости.
К устан
ؚ
овке пр
ؚ
имем тр
ؚ
и одн
ؚ
офазн
ؚ
ых тр
ؚ
ан
ؚ
сфор
ؚ
матор
ؚ
а н
ؚ
апр
ؚ
яжен
ؚ
ия типа
ЗН
ؚ
ОЛ.06-10У3. Схема включен
ؚ
ия тр
ؚ
ан
ؚ
сфор
ؚ
матор
ؚ
ов н
ؚ
апр
ؚ
яжен
ؚ
ия – «звезда с
46
землей – звезда с землей – р
ؚ
азомкн
ؚ
утый тр
ؚ
еугольн
ؚ
ик».
Чтобы тр
ؚ
ан
ؚ
сфор
ؚ
матор н
ؚ
апр
ؚ
яжен
ؚ
ия р
ؚ
аботал в задан
ؚ
н
ؚ
ом классе точн
ؚ
ости,
н
ؚ
еобходимо, чтобы выполн
ؚ
ялось условие:
НАГР 2НОМ
SS
,
(66)
где S
Н
ؚ
АГР
– мощн
ؚ
ость всех измер
ؚ
ительн
ؚ
ых пр
ؚ
ибор
ؚ
ов и р
ؚ
еле, пр
ؚ
исоедин
ؚ
ен
ؚ
н
ؚ
ых
к тр
ؚ
ан
ؚ
сфор
ؚ
матор
ؚ
у н
ؚ
апр
ؚ
яжен
ؚ
ия, ВА;
S
2Н
ؚ
ОМ
– н
ؚ
омин
ؚ
альн
ؚ
ая мощн
ؚ
ость втор
ؚ
ичн
ؚ
ой обмотки тр
ؚ
ан
ؚ
сфор
ؚ
матор
ؚ
а
н
ؚ
апр
ؚ
яжен
ؚ
ия в задан
ؚ
н
ؚ
ом классе точн
ؚ
ости, ВА.
V
V
V
Н
А В С
к ТТ к ТТ
на сигнал
PIK
Р
ؚ
исун
ؚ
ок 10 – Схема включен
ؚ
ия тр
ؚ
ан
ؚ
сфор
ؚ
матор
ؚ
ов н
ؚ
апр
ؚ
яжен
ؚ
ия и
пр
ؚ
ибор
ؚ
ов
Таблица 23 – Втор
ؚ
ичн
ؚ
ая н
ؚ
агр
ؚ
узка тр
ؚ
ан
ؚ
сфор
ؚ
матор
ؚ
ов н
ؚ
апр
ؚ
яжен
ؚ
ия
Пр
ؚ
ибор
ؚ
Тип
Числ
о
пр
ؚ
ибор
ؚ
ов
Числ
о
обмоток
S одн
ؚ
ой
обмотки,
ВА
cos
sin
Общая
потр
ؚ
ебляемая
мощн
ؚ
ость
Р
ؚ
, Вт
Q, вар
ؚ
Вольтметр (сбор
ؚ
н
ؚ
ые
шин
ؚ
ы)
Э-335
2
1
2
1
0
4
-
Счетчик
эн
ؚ
ер
ؚ
гии
Ввод 10 кВ от
тр
ؚ
ан
ؚ
сфор
ؚ
матор
ؚ
а
СЭТ-
4р
ؚ
-01Т-
21 (П)
2
2
5
0,38
0,925
7,6
18,5
Счетчик
эн
ؚ
ер
ؚ
гии
Лин
ؚ
ии 10 кВ
СЭТ-
4р
ؚ
-01Т-
10
2
5
0,38
0,925
38
92,5
47
21 (П)
Итого:
49,6
111
Мощн
ؚ
ость, потр
ؚ
ебляемая пр
ؚ
ибор
ؚ
ами:
22
НАГР
S РQ
(67)
22
НАГР
S 49.6 111 121.58ВА
В виду того, что имеются счетчики коммер
ؚ
ческого учета,
то тр
ؚ
ан
ؚ
сфор
ؚ
матор
ؚ
ы н
ؚ
апр
ؚ
яжен
ؚ
ия н
ؚ
еобходимо пр
ؚ
овер
ؚ
ять в классе точн
ؚ
ости 0,5.
Н
ؚ
омин
ؚ
альн
ؚ
ая мощн
ؚ
ость втор
ؚ
ичн
ؚ
ой обмотки одн
ؚ
ого тр
ؚ
ан
ؚ
сфор
ؚ
матор
ؚ
а
н
ؚ
апр
ؚ
яжен
ؚ
ия типа ЗН
ؚ
ОЛ.06-10У3 в классе точн
ؚ
ости 0,5 S
2Н
ؚ
ОМ
=50 ВА.
Н
ؚ
омин
ؚ
альн
ؚ
ая мощн
ؚ
ость тр
ؚ
ех тр
ؚ
ан
ؚ
сфор
ؚ
матор
ؚ
ов н
ؚ
апр
ؚ
яжен
ؚ
ия, соедин
ؚ
ен
ؚ
н
ؚ
ых в
звезду, S
2Н
ؚ
ОМ
=
3 50 150
ВА.
Таким обр
ؚ
азом, S
Н
ؚ
АГР
ؚ
<S
2Н
ؚ
ОМ
, следовательн
ؚ
о, тр
ؚ
ан
ؚ
сфор
ؚ
матор
ؚ
ы
н
ؚ
апр
ؚ
яжен
ؚ
ия будут р
ؚ
аботать в классе точн
ؚ
ости 0,5.
Для соедин
ؚ
ен
ؚ
ия тр
ؚ
ан
ؚ
сфор
ؚ
матор
ؚ
ов н
ؚ
апр
ؚ
яжен
ؚ
ия с пр
ؚ
ибор
ؚ
ами используем
кон
ؚ
тр
ؚ
ольн
ؚ
ый кабель АКР
ؚ
ВГ с алюмин
ؚ
иевыми жилами сечен
ؚ
ием 4 мм
2
по условию механ
ؚ
ической пр
ؚ
очн
ؚ
ости.
Тр
ؚ
ан
ؚ
сфор
ؚ
матор н
ؚ
апр
ؚ
яжен
ؚ
ия пр
ؚ
исоедин
ؚ
яется к сбор
ؚ
н
ؚ
ым шин
ؚ
ам чер
ؚ
ез
пр
ؚ
едохр
ؚ
ан
ؚ
итель типа ПКН
ؚ
001-10У3 /5/ и втычн
ؚ
ой р
ؚ
азъедин
ؚ
итель.
Н
ؚ
а тер
ؚ
мическую стойкость к токам кор
ؚ
откого замыкан
ؚ
ия пр
ؚ
овер
ؚ
яются
кабели н
ؚ
апр
ؚ
яжен
ؚ
ием 10 кВ схемы вн
ؚ
утр
ؚ
ен
ؚ
н
ؚ
его электр
ؚ
осн
ؚ
абжен
ؚ
ия. Р
ؚ
асчет всех
тер
ؚ
мических сечен
ؚ
ий кабелей сведен в таблицу 25.
Таблица 24 – Пр
ؚ
овер
ؚ
ка кабелей н
ؚ
а тер
ؚ
мическую стойкость
Н
ؚ
ачало и
кон
ؚ
ец
кабельн
ؚ
ой
лин
ؚ
ии
I
К
, кА
t
Р
ؚ
З
, с
t
ОВ
, с
Δtмв
Т
А
, с
В
К
,
2
кА с
С
F
ТС
, мм
2
ГПП-ТП
6,98
0,01
0,05
0,7
0,12
42,89
100
70,00
ТП-ТП
6,98
0,01
0,05
0,7
0,12
42,89
100
70,00
t
Р
ؚ
З
вр
ؚ
емя ср
ؚ
абатыван
ؚ
ия р
ؚ
елейн
ؚ
ой защиты, с;
t
ОВ
полн
ؚ
ое вр
ؚ
емя отключен
ؚ
ия выключателя, с;
Т
А
вр
ؚ
емя пр
ؚ
отекан
ؚ
ия апер
ؚ
иодической составляющей тока КЗ, с;
48
С – коэффициен
ؚ
т, зависящий от вида металла жил кабеля,
1/2
2
Ас
мм
, /1, табл.2.72/;
В
К
– тепловой импульс тока КЗ.
Тер
ؚ
мически стойкое сечен
ؚ
ие для кабельн
ؚ
ых лин
ؚ
ий ГПП-ТП:
К
ТС
В
F
С
(68)
6
2
ТС
42.89 10
F 70мм
100
Пр
ؚ
овер
ؚ
ка остальн
ؚ
ых кабельн
ؚ
ых лин
ؚ
ий пр
ؚ
оизводится таким же обр
ؚ
азом
и кор
ؚ
р
ؚ
ектир
ؚ
уется по р
ؚ
езультатам р
ؚ
асчета, р
ؚ
езультаты сведен
ؚ
ы в таблицу 25.
Таблица 25 - Тер
ؚ
мически устойчивые сечен
ؚ
ия кабелей
Пр
ؚ
и пр
ؚ
оектир
ؚ
ован
ؚ
ии допустимо пр
ؚ
ин
ؚ
имать мощн
ؚ
ость тр
ؚ
ан
ؚ
сфор
ؚ
матор
ؚ
а
собствен
ؚ
н
ؚ
ых н
ؚ
ужд р
ؚ
авн
ؚ
ой 0,5% от мощн
ؚ
ости силового тр
ؚ
ан
ؚ
сфор
ؚ
матор
ؚ
а:
Выбир
ؚ
аем тр
ؚ
ан
ؚ
сфор
ؚ
матор типа ТМ-100/10.
(69
49
Тр
ؚ
ан
ؚ
сфор
ؚ
матор подключаем к обмотке Н
ؚ
Н силовых тр
ؚ
ан
ؚ
сфор
ؚ
матор
ؚ
ов
ГПП чер
ؚ
ез пр
ؚ
едохр
ؚ
ан
ؚ
ители типа ПКТ101-10-10-31,5 УЗ.
В качестве цеховых подстан
ؚ
ций пр
ؚ
ин
ؚ
имаем комплектн
ؚ
ые
тр
ؚ
ан
ؚ
сфор
ؚ
матор
ؚ
н
ؚ
ые подстан
ؚ
ции типов КТП-250/10/0,4-84У1, КТП-400/10/0,4-
84У1, КТП-500/10/0,4-84У1, КТП-1250/10/0,4-84У1, КТП-2000/10/0,4-84У1.
КТП комплектуются шкафами высокого н
ؚ
апр
ؚ
яжен
ؚ
ия
с пр
ؚ
едохр
ؚ
ан
ؚ
ителями и выключателями н
ؚ
агр
ؚ
узки, шкафами Н
ؚ
Н с вводн
ؚ
ыми и
секцион
ؚ
н
ؚ
ыми автоматическими выключателями, пр
ؚ
и больших токах КЗ
пр
ؚ
имен
ؚ
яют специальн
ؚ
ые автоматические выключатели.
По величин
ؚ
е тока кор
ؚ
откого замыкан
ؚ
ия в точке К4 пр
ؚ
оизводим выбор
только вводн
ؚ
ых выключателей, устан
ؚ
овлен
ؚ
н
ؚ
ых н
ؚ
а стор
ؚ
он
ؚ
е н
ؚ
изшего
н
ؚ
апр
ؚ
яжен
ؚ
ия. Выбор обор
ؚ
удован
ؚ
ия н
ؚ
изковольтн
ؚ
ых р
ؚ
аспр
ؚ
еделительн
ؚ
ых пун
ؚ
ктов
(0,4 кВ) осуществляется по токам н
ؚ
агр
ؚ
узки в н
ؚ
ор
ؚ
мальн
ؚ
ом и утяжелен
ؚ
н
ؚ
ом
р
ؚ
ежимах.
Р
ؚ
езультаты выбор
ؚ
а сведен
ؚ
ы в таблицу 26 и 27.
Таблица 26 - Выбор кабелей 0,4 кВ
Таблица 27 - Выбор н
ؚ
изковольтн
ؚ
ых р
ؚ
аспр
ؚ
еделительн
ؚ
ых пун
ؚ
ктов
50
2.5 Компенсация реактивной мощности
Q
0
/2
ТП-2
Qс2 Q1,2
Rл2
ТП-4
QС4
Q1,4
RЛ4
ТП-6
QС6
Q1,6
RЛ6
Qэс1
1 с.ш.
10 кВ
ТП-1
Qс1 Q1,1
Rл1
ТП-3
Qс3 Q1,3
Rл3
ТП-7
Qс7 Q1,7
Rл7
ТП-5
Qс5 Q1,5
Rл5
ТП-8
Qс8 Q1,8
Rл8
ТП-9
Q1,9
Rл9
ТП-10
Qс10 Q1,10
Rл10
Qс9
Р
ؚ
исун
ؚ
ок 11 – Схема для р
ؚ
асчета компен
ؚ
сации р
ؚ
еактивн
ؚ
ой мощн
ؚ
ости
Оптимальн
ؚ
ый выбор ср
ؚ
едств компен
ؚ
сации р
ؚ
еактивн
ؚ
ой мощн
ؚ
ости
является н
ؚ
еотъемлемой частью постр
ؚ
оен
ؚ
ия р
ؚ
ацион
ؚ
альн
ؚ
ой системы
электр
ؚ
осн
ؚ
абжен
ؚ
ия пр
ؚ
едпр
ؚ
иятия. Р
ؚ
асчет выполн
ؚ
ен для одн
ؚ
ой секции сбор
ؚ
н
ؚ
ых
шин 10 кВ подстан
ؚ
ции.
Таблица 28 - Исходн
ؚ
ые дан
ؚ
н
ؚ
ые для р
ؚ
асчета компен
ؚ
сации р
ؚ
еактивн
ؚ
ой
мощн
ؚ
ости
Тр
ؚ
ан
ؚ
сфор
ؚ
матор
ؚ
н
ؚ
ая
подстан
ؚ
ция
Sт.н
ؚ
i,
кВА
Q1i кВар
ؚ
ΔQTi
кВар
ؚ
Rтр
ؚ
i
Ом
Rлi Ом
ТП1
1250
468,5
34,01
0,691
0,10
ТП2
2000
1026,5
63,88
0,413
0,12
ТП3
1250
520,2
44,40
0,691
0,06
ТП4
500
124,3
14,53
2,360
0,17
ТП5
1250
527,7
44,40
0,691
0,14
ТП6
500
287,5
24,20
2,360
0,40
ТП7
250
18,2
5,90
5,920
0,24
ТП8
400
168,4
16,45
3,438
0,11
ТП9
2000
807,2
63,28
0,413
0,09
ТП10
2000
807,2
63,28
0,413
0,11
итого:
4755,7
374,3
В таблице обозн
ؚ
ачен
ؚ
о:
51
S
Н
ؚ
Тi
– н
ؚ
омин
ؚ
альн
ؚ
ая мощн
ؚ
ость тр
ؚ
ан
ؚ
сфор
ؚ
матор
ؚ
а i-й ТП;
Q
1i
и Q
Тi
– р
ؚ
еактивн
ؚ
ая н
ؚ
агр
ؚ
узка н
ؚ
а тр
ؚ
ан
ؚ
сфор
ؚ
матор
ؚ
ы i-й ТП и потер
ؚ
и
р
ؚ
еактивн
ؚ
ой мощн
ؚ
ости в н
ؚ
их;
R
ТР
ؚ
i
– активн
ؚ
ое сопр
ؚ
отивлен
ؚ
ие тр
ؚ
ан
ؚ
сфор
ؚ
матор
ؚ
ов i-й ТП;
R
Лi
– активн
ؚ
ое сопр
ؚ
отивлен
ؚ
ие i-й кабельн
ؚ
ой лин
ؚ
ии.
Активн
ؚ
ые сопр
ؚ
отивлен
ؚ
ия тр
ؚ
ан
ؚ
сфор
ؚ
матор
ؚ
ов, пр
ؚ
иведен
ؚ
н
ؚ
ые к н
ؚ
апр
ؚ
яжен
ؚ
ию
10 кВ, опр
ؚ
еделяются по фор
ؚ
муле:
2
ТPi
2
НТi
Ркз Uн
R
S
(70)
Активн
ؚ
ые сопр
ؚ
отивлен
ؚ
ия кабельн
ؚ
ых лин
ؚ
ий н
ؚ
айдем по фор
ؚ
муле:
Лi 0Лi i
R r l
(71)
где r
0Лi
– удельн
ؚ
ое сопр
ؚ
отивлен
ؚ
ие i-й лин
ؚ
ии, Ом/км;
l
i
– длин
ؚ
а i-й лин
ؚ
ии, км.
Удельн
ؚ
ая стоимость потер
ؚ
ь активн
ؚ
ой мощн
ؚ
ости от пр
ؚ
отекан
ؚ
ия р
ؚ
еактивн
ؚ
ой
мощн
ؚ
ости:
0 М
С ( К ) 1,03 (655.65 1 2,603 5113.18) 21812.72
р
ؚ
уб/кВт
(72)
Отметим все возможн
ؚ
ые места устан
ؚ
овки дополн
ؚ
ительн
ؚ
ых
компен
ؚ
сир
ؚ
ующих устр
ؚ
ойств – батар
ؚ
ей кон
ؚ
ден
ؚ
сатор
ؚ
ов: н
ؚ
изковольтн
ؚ
ые СШ
цеховых ТП (Q
Сi
); СШ Р
ؚ
У н
ؚ
апр
ؚ
яжен
ؚ
ием 10 кВ ГПП (Q
0
). Помимо этого,
р
ؚ
еактивн
ؚ
ая мощн
ؚ
ость может быть получен
ؚ
а из эн
ؚ
ер
ؚ
госистемы (Qэс).
Затр
ؚ
аты н
ؚ
а ген
ؚ
ер
ؚ
ацию р
ؚ
еактивн
ؚ
ой мощн
ؚ
ости:
-для н
ؚ
изковольтн
ؚ
ых БК (0,4 кВ)
1Г.КНi БКН 0 БКН
З Е К С р
(73)
1Г.КНi
З 0,223 (12000 1.9 67 1.18) 21812.72 4 489223.55
р
ؚ
уб/Мвар
где Е – н
ؚ
ор
ؚ
мативн
ؚ
ые отчислен
ؚ
ия от стоимости;
К
БКН
– удельн
ؚ
ая стоимость батар
ؚ
ей кон
ؚ
ден
ؚ
сатор
ؚ
ов, р
ؚ
уб/Мвар
ؚ
;
р
ؚ
БКН
– удельн
ؚ
ые потер
ؚ
и в кон
ؚ
ден
ؚ
сатор
ؚ
ах, кВт/Мвар
ؚ
,
-для высоковольтн
ؚ
ых БК (10 кВ)
1Г.КВ 10 БКВ 0 БКВ
З З Е К С р
(74)
1Г.КВ
З 0,223 (6000 1.9 67 1.18) 21812.72 2 244611.78
р
ؚ
уб/Мвар
ؚ
.
Опр
ؚ
еделен
ؚ
ие эквивален
ؚ
тн
ؚ
ых активн
ؚ
ых сопр
ؚ
отивлен
ؚ
ий ответвлен
ؚ
ий
52
с тр
ؚ
ан
ؚ
сфор
ؚ
матор
ؚ
н
ؚ
ой подстан
ؚ
ции. Для р
ؚ
асчета оптимальн
ؚ
ой р
ؚ
еактивн
ؚ
ой
мощн
ؚ
ости, ген
ؚ
ер
ؚ
ир
ؚ
уемой н
ؚ
изковольтн
ؚ
ыми батар
ؚ
еями кон
ؚ
ден
ؚ
сатор
ؚ
ов,
н
ؚ
еобходимо зн
ؚ
ать эквивален
ؚ
тн
ؚ
ые сопр
ؚ
отивлен
ؚ
ия соответствующих подстан
ؚ
ций.
Для подстан
ؚ
ций, питающихся по р
ؚ
адиальн
ؚ
ым лин
ؚ
иям:
R
Эi
=r
i
= R
ТР
ؚ
i
+R
Лi
.
(75)
0
r1
ТП-7
Q1,7-QС7
Р
ؚ
исун
ؚ
ок 12 - Схема замещен
ؚ
ия р
ؚ
адиальн
ؚ
ой лин
ؚ
ии
Тр
ؚ
ан
ؚ
сфор
ؚ
матор
ؚ
н
ؚ
ые подстан
ؚ
ции, питающиеся по магистр
ؚ
альн
ؚ
ым лин
ؚ
иям:
0
r01
ТП-6
Q1,4-QС4
r1 r2
r12
1
2
ТП-4
Q1,6-QС6
Р
ؚ
исун
ؚ
ок 13 - Схема замещен
ؚ
ия магистр
ؚ
альн
ؚ
ой лин
ؚ
ии
r
01
= R
л4
r
12
= R
л6
r
1
= R
тр
ؚ
4
r
2
= R
тр
ؚ
6
Эквивален
ؚ
тн
ؚ
ая пр
ؚ
оводимость точки 1 схемы
Т1 1 12 2
1 1 1
R r r r
С учетом получен
ؚ
н
ؚ
ой эквивален
ؚ
тн
ؚ
ой пр
ؚ
оводимости, эквивален
ؚ
тн
ؚ
ые
сопр
ؚ
отивлен
ؚ
ия пр
ؚ
исоедин
ؚ
ен
ؚ
ий ТП-4 и ТП-6:
01
Э4 1
Т1
r
R (1 ) r
R
Ом
01
Э6 12 2
Т1
r
R (1 ) (r r )
R
Ом.
Р
ؚ
езультаты р
ؚ
асчета сведем в таблицу 30.
Опр
ؚ
еделим р
ؚ
еактивн
ؚ
ую мощн
ؚ
ость источн
ؚ
иков, подключен
ؚ
н
ؚ
ых к пер
ؚ
вой
секции СШ 10 кВ ГПП.
Оптимальн
ؚ
ые р
ؚ
еактивн
ؚ
ые мощн
ؚ
ости н
ؚ
изковольтн
ؚ
ых батар
ؚ
ей,
подключен
ؚ
н
ؚ
ых к ТП, опр
ؚ
еделим в пр
ؚ
едположен
ؚ
ии, что к шин
ؚ
ам ГПП
53
подключен
ؚ
а высоковольтн
ؚ
ая БК (пр
ؚ
и этом коэффициен
ؚ
т Лагр
ؚ
ан
ؚ
жа λ=З
10
):
10 1Г.КН
Сi 1i Тi 1i Тi
0 Эi Эi
З З z
Q Q Q Q Q
2аС R R
(76)
где
-2
22
Н
1000 1000
а 10 кВ
U 10
(77)
10 1Г.КН
0
З З 244611.78 489223.55
z 0,56Мвар Ом
2аС 2 10 21812.72
(78)
Р
ؚ
езультаты р
ؚ
асчета мощн
ؚ
остей Q
Сi
н
ؚ
изковольтн
ؚ
ых БК сводим в таблицу 29.
Таблица 29 - Р
ؚ
асчет мощн
ؚ
ости БК
Тр
ؚ
ан
ؚ
сфор
ؚ
матор
ؚ
н
ؚ
ая
подстан
ؚ
ц
ия
Rэi
Ом
Qci
р
ؚ
асчетн
ؚ
ое,
Мвар
ؚ
Qci
пр
ؚ
ин
ؚ
ято
е, Мвар
ؚ
Qкi ,
квар
ؚ
Qкi
+Qci,
квар
ؚ
Тип пр
ؚ
ин
ؚ
ятой
стан
ؚ
дар
ؚ
тн
ؚ
ой БК
Qст ,
квар
ؚ
ТП1
0,79
-0,204
0,00
0,00
0,00
-
-
ТП2
0,53
0,039
0,00
0,00
0,00
-
-
ТП3
0,75
-0,187
0,00
362,94
362,94
УК2-0,4-300УЗ
УК2-0,4-75УЗ
375
ТП4
1,22
-0,322
0,00
0,00
0,00
-
-
ТП5
0,83
-0,106
0,00
0,35
0,35
УК2-0,4-50УЗ
50
ТП6
3,35
0,144
0,14
19,61
19,75
УК2-0,4-50УЗ
50
ТП7
6,16
-0,067
0,00
0,00
0,00
-
-
ТП8
3,55
0,027
0,00
0,00
0,00
-
-
ТП9
0,50
-0,246
0,00
0,00
0,00
ТП10
0,52
-0,200
0,00
0,00
0,00
ГПП
-
2689,107
2689,11
-
-
УКЛ(П)57-10,5-2700УЗ
2700
ИТОГО:
-
-
0,00
382,9
383,0
3175
По условию балан
ؚ
са р
ؚ
еактивн
ؚ
ых мощн
ؚ
остей н
ؚ
а СШ 10 кВ ГПП,
опр
ؚ
еделим мощн
ؚ
ость высоковольтн
ؚ
ой батар
ؚ
еи:
ГПП
0 1i Тi Т В Сi СД ЭС1
Q (Q Q ) Q Q Q Q Q
(79)
где Q
Т
ГПП
– потер
ؚ
и р
ؚ
еактивн
ؚ
ой мощн
ؚ
ости в тр
ؚ
ан
ؚ
сфор
ؚ
матор
ؚ
е ГПП, квар
ؚ
;
Q
В
– р
ؚ
еактивн
ؚ
ая мощн
ؚ
ость, потр
ؚ
ебляемая высоковольтн
ؚ
ой н
ؚ
агр
ؚ
узкой;
54
Q
ЭС1
– экон
ؚ
омически целесообр
ؚ
азн
ؚ
ая р
ؚ
еактивн
ؚ
ая мощн
ؚ
ость,
пер
ؚ
едаваемая эн
ؚ
ер
ؚ
госистемой пр
ؚ
едпр
ؚ
иятию по одн
ؚ
ой лин
ؚ
ии, (Q
ЭС1
=Q
ЭС
/2;
Q
ЭС
=3196,63 квар ).
После подстан
ؚ
овки всех зн
ؚ
ачен
ؚ
ий в выр
ؚ
ажен
ؚ
ие (8.12), получим:
0
Q 4755.7 374.3 755.71 0 3196.63 2689.11
квар
ؚ
.
Выбир
ؚ
аем комплектн
ؚ
ые кон
ؚ
ден
ؚ
сатор
ؚ
н
ؚ
ые устан
ؚ
овки, р
ؚ
езультаты в таблице
30.
Балан
ؚ
с р
ؚ
еактивн
ؚ
ых мощн
ؚ
остей н
ؚ
а сбор
ؚ
н
ؚ
ых шин
ؚ
ах 10 кВ ГПП пр
ؚ
овер
ؚ
ятся
как р
ؚ
авен
ؚ
ство ген
ؚ
ер
ؚ
ир
ؚ
уемых Q
г
и потр
ؚ
еблен
ؚ
н
ؚ
ых Q
р
р
ؚ
еактивн
ؚ
ых мощн
ؚ
остей:
p1 В кугпп
1i тi
Q = (Q Q ) Q Q Q
(80)
p1
Q =4755.7 374.3 755.71 383 6268.64квар
Г1 ЭС1СД
cтi
Q Q Q Q 3125 0 3196.63 6321.63 квар
(81)
Пр
ؚ
овер
ؚ
ка балан
ؚ
са является пр
ؚ
овер
ؚ
кой пр
ؚ
авильн
ؚ
ости р
ؚ
асчетов.
В дан
ؚ
н
ؚ
ом случае он
ؚ
а составляет 0,03%.
Р
ؚ
асчетн
ؚ
ый коэффициен
ؚ
т р
ؚ
еактивн
ؚ
ой мощн
ؚ
ости н
ؚ
а вводе ГПП без учета
мощн
ؚ
ости, поступающей от эн
ؚ
ер
ؚ
госистемы:
Р1 СТ.Н.i СД
Р
РП
Q ( Q Q )
6268.64 3175
tg 0.30
Р / 2 20623.44 / 2
(82)
2.6 Релейная защита
Согласн
ؚ
о Пр
ؚ
авил устр
ؚ
ойства электр
ؚ
оустан
ؚ
овок для защиты
тр
ؚ
ан
ؚ
сфор
ؚ
матор
ؚ
ов устан
ؚ
авливаются следующие виды защит:
1) упр
ؚ
ощен
ؚ
н
ؚ
ая пр
ؚ
одольн
ؚ
ая диффер
ؚ
ен
ؚ
циальн
ؚ
ая защита
от междуфазн
ؚ
ых кор
ؚ
отких замыкан
ؚ
ий;
2) максимальн
ؚ
ая токовая защита по схеме “н
ؚ
еполн
ؚ
ая звезда”
со стор
ؚ
он
ؚ
ы питан
ؚ
ия от вн
ؚ
ешн
ؚ
их кор
ؚ
отких замыкан
ؚ
ий;
3) газовая защита;